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此文件夾的位置顯示在文件選項中..項目偏好...文件夾：Ince-Gaussian 模態對於具有橢圓對稱增益孔徑的雷射腔設計，近軸波動方程的適當解由 Ince-Gaussian 模態提供。這些模態的電場分佈可以寫成 Ince 多項式。 Miguel A. Bandres 和 Julio C.

在此示例中，我們將使用840 nm中心波長，60 nm FWHM光源，該光源透過以下方式在空氣中提供5μm的軸向分辨率：這些光譜特性來自Superlum市售的超發光二極管，它具有生物成像的共同波長和足夠高的分辨率的帶寬。 我們將忽略準直光學，而是從入射光束進入干涉儀開始。

我們在一個光學系統中有幾組透鏡元件，它們沿著光軸沿著預定義的軌跡移動，從而提供了光學系統最終焦距（變焦係數）的變化。在 Alvarez變焦鏡頭的情況下，我們有一對所謂的Alvarez鏡頭，這些鏡頭元件相互之間的橫向位移提供了光學系統焦距的變化。傳統變焦鏡頭與 Alvarez變焦鏡頭的主要區別在於，傳統系統鏡頭沿光軸運動，而Alvarez系統鏡頭則沿垂直於光軸的方向運動。

因此很明顯的，對於一個已知屈光率的鏡片，在不參考任何配戴者或使用環境等相關條件的情況下，我們無法製造出擁有最佳成像品質的光學設計。站在眼鏡設計者以及製造商的立場，較為關注的問題會是能否使基本曲線設計近可能符合商業的需求 (例如美觀和成本) ，同時盡可能的考慮所有設計參數。當然，成像品質的改善和使用者視力的維護也必然是設計時不容忽視的考量。

圖2.1 支承輥簡化圖本論文僅對工作輥正彎時，做支承輥的彎曲強度分析。對支承輥做受力分析，如圖2.2所示。 圖2.2 支承輥受力分析圖3 建立有限元模型3.1 建立模型(1) 參照支承輥簡化后的圖形，用Solidworks繪制三維模型，如圖3.1所示，另存為.x_t格式，準備導入。

陣列透鏡是照明系統中有用的光學元件。它是將單個光學元件組裝或形成為單個光學元件的二維陣列，用於在照明平面上將光從非均勻分佈空間轉換為均勻輻照度分佈。這篇文章討論了複眼空間光學積分器在數位投影機中的使用，以及如何在 OpticStudio 中對此類元素進行建模。在數位投影器設計中，我們希望確保數位光源在輻照度分佈方面與投影圖像相匹配。

【iSolver案例分享41】承力方梁受力分析 1.

在按下 [加工精靈] (Process Wizard) 按鈕後，便會顯示以下資訊。

讓我們在像面之前新增兩個面，第一個面的厚度給予設定求解 = Pupil Position，第二個面給予設定求解 = Pickup，設定為前一個面的厚度乘以-1。並指定第二個面的Radius為求解Pickup，一樣是前一個面的厚度乘以-1。第二個面就是我們所說的參考球面。

圖1顯示了該過程的流程圖。該圖表未涵蓋設計的詳細訊息，例如，微觀結構可以是傳統的閃耀光柵或現代的超穎透鏡。所需的設計和製造方法可能會有所不同，具體取決於微結構的類型。參考文獻[5]顯示了根據給定的相位輪廓生成閃耀光柵的範例。它還討論了單點金剛石車床的製造。可以在我們的知識庫文章中找到用於生成閃耀光柵的巨集:如何使用巨集計算繞射光學元件的垂度。

3.3轉子系統諧響應分析將模態分析結果耦合加載至諧響應分析，頻率分析范圍為0~640Hz，數據點采集數為100，分析污水泵轉子在不同支撐剛度下的響應振幅變化情況。4種支承剛度下在X、Y、Z方向上頻率-振幅曲線如圖9所示。從圖9中可以看出，軸承支承剛度對轉子系統振動影響很大。

4.穩態響應分析 由于氦氣輪機轉子是跨多階臨界轉速的柔性轉子，柔性轉子在動態情況下的變形是我們非常關心的問題。為了解氦氣輪機轉子在不平衡力作用下的動力學響應特性，特別是在不同頻率下的響應特性，對氦氣輪機轉子進行穩態情況下的諧波響應計算和分析是非常必要的。在本文的計算中，認為氦氣輪機轉子在穩態情況的不平衡響應只是由于動不平衡力引起的。

圖7 等效應力圖 分析結果顯示，整體變形最大在檁條上，整體變形最小在立柱上，且最大和最小大多呈極端形式表現，詳細如表5所示，對光伏支架剪切力如表6所示，分析的結果可助于光伏支架的二次設計和優化，有利于提高光伏支架的經濟性和穩定性。

1.3 殼體結構的設計 同軸式減速器設計的核心：一是減速器殼體的內部支承結構，二是外部加強筋的設計。 外部結構需要設計合適的加強筋，考慮節省材料和輕量化，必須在有必要的地方進行合理布置，主要通過理論經驗并結合有限元分析的方法，來找到應力最大位置和危險點，判明受力方向后再設置加強筋來分散負荷，保證殼體材料的安全系數。

相對于三點懸置系統，四點式懸置的穩定性好、能克服較大的轉矩反作用力，但由于扭轉剛度較大，不利于隔離低頻振動，四點式懸置往往采用前二后二或前三后一的形式，為了達到三點式的效果很多汽車前兩懸置都會盡量靠攏。

4 有限元模擬分析由模具結構可知，模具工作中上墊板9主要受沖孔時的沖裁力作用，且在受力方向上沒有支承零件，為懸空結構；推料板受到沖裁力時有凸模固定板10等零件支承，可以近似假設為剛體。利用NX NASTRAN模擬軟件對上墊板9所受的沖裁力進行有限元模擬分析。4.1 模具零件受力分析上墊板零件如圖3所示，材料為45鋼，熱處理硬度為42～47HRC。

1 減速器工作原理如圖1所示，重力鉗夾式減速器工作原理為：當車輪3駛入處于制動狀態的減速器時，鋼軌承座8帶動浮動基本軌7一起抬升，此時車輪的重力通過基本軌傳遞到減速器上；通過能浮動的基本軌及制動鉗1、4的傳遞，使安裝在制動鉗上的制動部件（制動軌或制動梁）2對溜放車組的車輪施加壓力，產生摩擦制動力，從而控制溜放車組按預設的速度溜放。

前后兩種體系的轉換核心是如圖4所示的提升塔架能夠按照預先設定的模式發揮功能，該塔架設置有可拆卸的低位支承橫梁、高位支承橫梁和頂部承重橫梁。

第二段鋼連橋從塔樓一觀景平臺采用“S”形平面穿躍塔樓一和塔樓二之間間隙，與塔樓二的觀景平臺連接，中間采用支承于外筒的撐桿來減小連橋跨度。第三段連橋從塔樓二觀景平臺采用“S”形平面穿越塔樓二和塔樓三之間間隙，與塔樓三的觀景平臺連接，中間采用支承于外筒的撐桿和塔樓三樓面的拉桿來減小連橋跨度。

04 邊界條件設置承力索和接觸線受到水平方向上的預張力后，承力索上的懸掛點設置為固定點，接觸線上定位器處給定豎直方向的剛度，固定水平方向的自由度。接觸網受重力后整體下垂，得到接觸網正常運行時的初始狀態，其狀態和位移情況如下圖所示：圖4 接觸網受重力作用和預緊力后初始狀態列車運行狀態下，受電弓以恒定275km/h的時速行駛。