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定轉(zhuǎn)子的諧波相互作用產(chǎn)生階次較低的激振力，當(dāng)激振力與零部件固有頻率較為接近時，會激發(fā)出較大的振動響應(yīng)，表現(xiàn)為響應(yīng)頻段的噪聲頻譜惡化。根據(jù)解析推導(dǎo)，激振力的頻率為固定離散的點，從激勵側(cè)盡可能降低激振力或激振力密度是改善噪聲振動的重要手段。

可在車間管道系統(tǒng)中產(chǎn)生激振力。主閥與孔口調(diào)換位置進行測試。交換后的 SSV，大幅降低 SSV 振動幅度。因此，激振力產(chǎn)生于車間管道系統(tǒng)，而不是壓縮機。FAT 成功完成！

基于尾舵系統(tǒng)的自身特點及其結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，經(jīng)過多次比較、綜合考慮，工程師決定通過試驗?zāi)B(tài)測試的方法來確定其模態(tài)參數(shù)，同時，針對尾舵的非線性特性，采用漸進加載法來克服由非線性特性產(chǎn)生的影響，通過增加激振力的方式來繪制出激振力-頻率曲線，將大激振力下模態(tài)指示函數(shù)較高并且穩(wěn)定的頻率、振型作為其固有振動特性，并將其應(yīng)用于顫振分析中。

4）把基礎(chǔ)上4個地腳螺栓全緊固，電機的振動值仍然超標(biāo)，這時檢查軸伸上裝的聯(lián)軸器是否和軸肩靠平了，如不平，軸伸上多余的鍵產(chǎn)生的激振力會引起電機水平振動超標(biāo)。這種情況振動值超得不會太多，往往和主機對接后振動值能下降，應(yīng)說服用戶使用，。多余的鍵就不會額外增加激振力。如需處理，只需把多余的鍵截去多出長度的一般即可。

要降低48階的噪聲輻射，從2個方面考慮：(1)降低激振力；(2)改變固有頻率。由于電機的轉(zhuǎn)速范圍較廣，通過給定子加筋板、優(yōu)化模態(tài)可以使固有頻率偏移，但是在固有頻率偏移幅度不大的情況下。無法從根本上降低噪聲，因此作者考慮降低激振力，也就是轉(zhuǎn)子和定子之間相互徑向作用力。

記錄激振力與位移時域波形，繪制激振力-位移遲滯曲線。 圖10 典型的激振力-位移遲滯曲線 典型的激振力-位移遲滯曲線如圖10所示。從中可直接得到位移最大值X0為2.009mm，彈性力值為1529N，根據(jù)公式（8）計算出動剛度為7.61×105N.m。

由于流道內(nèi)支架及分離式燃燒室的存在，導(dǎo)致氣流沿周向不均勻，從而給葉片產(chǎn)生一個周期性不平衡的氣體激振力。這個激力的頻率為：Hf =ωm。其中，ω 為發(fā)動機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速，m 為支架或燃燒室的個數(shù)。 盤表面所受周期性不均勻氣體壓力。 通過相連的軸、連接環(huán)或其他零件傳給盤的激振力。

針對變速器齒輪嚙合激振力，至今國內(nèi)外學(xué)者已有一定研究，主要路線為結(jié)合剛?cè)狁詈隙囿w動力學(xué)，利用ROMAX仿真方法得到機械激勵。

轉(zhuǎn)子不論發(fā)生永久性彎曲還是臨時性彎曲，都會產(chǎn)生與質(zhì)量偏心情況相類似的旋轉(zhuǎn)矢量激振力。 4.

由以上分析可以得到電機的主要電磁激振力，表2列出了階次小于4階的電磁激振力波。表2 電機的電磁激振力諧波次數(shù) 由Maxwell仿真可得電機徑向、切向磁密b(α,t)、b1(α,t)如圖2所示。

中心孔有油后會使轉(zhuǎn)軸出現(xiàn)振動問題，它造成的振動在機理上有數(shù)種不同的說法： 一種說法認(rèn)為，轉(zhuǎn)動時孔內(nèi)液體轉(zhuǎn)速比轉(zhuǎn)軸低，這樣液體會產(chǎn)生一個比轉(zhuǎn)動頻率低，但是頻率接近轉(zhuǎn)速的次同步激振力，這個激振力和工作轉(zhuǎn)速合成后可以產(chǎn)生拍振或和差振動。

文獻*5中對轉(zhuǎn)子形狀，尤其是磁通屏障的幾何形狀進行了優(yōu)化，以滿足減小電磁激振力的設(shè)計要求。文獻*6 設(shè)計并研發(fā)了一種新型兩段式磁極轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)，每段轉(zhuǎn)子上一個磁極的極弧寬度與其他磁極不同，受益于兩段轉(zhuǎn)子的交錯安裝，不等極弧寬度所引入的不平衡磁拉力被完全抵消，從而降低了電磁振動和噪聲。文獻*8 提出一種采用極寬調(diào)制技術(shù)，對電機轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的形狀進行修改，抑制齒數(shù)階電磁力，從而降低電磁振動噪聲的方法。

試驗設(shè)備及過程：國高材分析測試中心振動試驗設(shè)備正弦/隨機激振力：40kN；最大負(fù)載：500kg；最大加速度：1000m/s2 ;最大位移(p-p) : 100mm；最大連度：2. 4m/s；頻率范圍：1Hz~2600Hz。

然而可以先測試系統(tǒng)對激振力的響應(yīng)，得到機械導(dǎo)納，再用圖解識別（即機械導(dǎo)納的幅頻、相頻、實頻、虛頻或矢端圖等圖形識別）或計算機識別來確定模態(tài)參量或物理參量。 時域識別方法　　直接利用振動的時間歷程來求系統(tǒng)的模態(tài)參量。對自由振動，可以通過自由振動和脈沖響應(yīng)函數(shù)(系統(tǒng)的時域特性參量之一,其傅里葉變換即機械導(dǎo)納)的關(guān)系直接計算模態(tài)參量。

變頻電源中含有的各次諧波與電動機電磁部分固有空間諧波相互干涉，形成各種電磁激振力，從而加大噪聲。由于電動機的工作頻率范圍寬，轉(zhuǎn)速變化范圍大，各種電磁力波的頻率很難避開電動機的各結(jié)構(gòu)件的固有振動頻率。

本文基于電磁場、結(jié)構(gòu)場及聲場的多場耦合分析方法，以YE2-90L-4感應(yīng)電機為例，結(jié)合電機結(jié)構(gòu)與實際安裝方式，對斷條狀態(tài)下的電機電磁激振力、結(jié)構(gòu)振動響應(yīng)以及電機周圍聲場聲壓分布進行多場聯(lián)合仿真，從而計算出斷條故障對于電機振動噪聲的影響。