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劍橋模型與修正劍橋模型屈服面（左）；等向固結試驗參數（右） 本帖附件內提供了利用修正劍橋模型對不同超固結比（OCR）的排水及不排水試驗進行模擬的Matlab程序。程序得到的模擬結果見圖2。Matlab程序內的每一段代碼基本均有詳細注釋，每一個公式后均標注了該公式在PDF資料內對應的編號，如圖3所示。所有Matlab程序均通俗易懂，清晰明了，十分適合初學者學習，希望能對大家有所幫助。

ABAQUS 小應變分析(例4) 修正劍橋模型(MCC)模擬粘土的比奧固結 修正劍橋模型(MCC)被廣泛應用于粘土的滲流固結當中，能較準確地預測因滲流固結導致的土體沉降，有效應力變化，孔隙水壓力和孔隙比(e)的變化。該模型模擬粘土(Clay)在受荷作用下土體的固結，粘土為均質粘土，其先期固結壓力為200kPa，在實施地應力平衡后，土體頂部施加50kPa的固結壓力。

關于SHPB數值模擬的研究已較為深入，模擬優勢主要在于可通過修正參數使模擬結果與實際一致，以此為基礎對材料的動態破壞過程及更為復雜的工況進行模擬研究，主要研究對象主要分為混凝土、巖石、金屬、陶瓷等材料，并通過LS-DYNA中的RHT、HJC、JC、K&C、CSC等材料模型來模擬上述材料在中高、高應變率荷載作用下裂紋擴展及損傷規律，試件往往采用的是均質模型。

基于經驗公式的不同硬度下橡膠Mooney?Rivlin模型本構參數的確定方法—使用LS-DYNA隱式算法進行準靜態橡膠壓縮數值模擬一、引言 橡膠材料的力學特性一般是通過材料力學性能試驗得到應力-應變數據，之后擬合相應的本構模型來得到其材料系數，然而這組系數只能在橡膠相應的實驗應變范圍內使用，一旦超出實驗應變范圍，這組系數就不再可靠。

下載地址：多物理場耦合模型及數值模擬導論

上篇文章介紹了ABAQUS通過CT或切片數據重建混凝土多組分三維細觀模型。本案例介紹采用CDP材料對三維重建的混凝土細觀模型進行損傷斷裂數值模擬有限元分析。

靜壓樁擠土效應數值模擬.rar靜壓樁擠土效應數值模擬1、直徑為0.3m的圓樁，長5.0m，被靜壓施工到一干砂地基中，樁端設置樁靴，樁靴角度為60度，樁體采用剛體模擬，地基可采用修正劍橋模型模擬；表1 模型參數圖1 模型圖示2、高10m,寬4.999m的矩形；3、設置材料與截面特性Log Bulk Modulus為0.006，泊松比為0.2，4、

通過摩爾庫倫本構開挖的基坑會導致巨大的基坑回彈，基坑邊緣變形也與實際情況相反，通過修正劍橋本構開挖的基坑計算中斷(可能是因為土體不同，或本構導致結構卸載彈性模量有變化，修正劍橋本構土體有較大變形導致)但底部有隆起，基坑邊緣向圓心變形，邊緣下滑，由此得知，我們的修正劍橋本構更符合基坑開挖的模擬。

模型邊界條件如圖2 (a)所示，建立的有限元模型如圖2 (b)所示。圖2 裝配式鋼網鏤空心樓蓋數值模型4. 有限元模型的驗證有限元模型的驗證是通過數值模擬結果與試驗結果進行對比判定的，位移的對比如圖3所示，試驗現象的對比如圖4所示。由圖3可知，在荷載較小時，有限元模擬得到的位移比試驗得到的位移小；隨著荷載的增大，數值模擬和試驗得到的位移大小趨于一致。

在CPTU貫入的數值模擬過程中，涉及土體的大變形破壞。為了提高數值模擬計算的收斂性，在軸心的幾何位置預留與錐頭尺寸一致的缺口。并在錐尖位置，添加半徑為1mm的光滑剛體細管，長度為1.5m，貫穿整個土層，導致錐面面積減少，占原錐面積的3‰，可忽略對結果的影響。使用相互作用模塊中的model change功能，在第二分析步中，刪去剛體細管與缺口位置處的土體，提高CPTU貫入數值模型的收斂性。

通過COMSOL軟件建立了二維仿真模型，用高斯分布熱源模型，對TIG熔覆過程的溫度場、流場、電勢分布及粉體顆粒運動軌跡進行數值模擬，接著進行熔覆試驗，結果表明，焊縫平直無凹坑，實際拍攝的電弧形態和模擬的電弧形態高度一致，呈典型的鐘罩狀，通過金相顯微鏡對熔覆層進行觀察，發現基體與熔覆層連接處質量較好，無明顯缺陷。

離散元數值模擬試驗的方法可以解決傳統試驗造價高、操作繁瑣、材料模型復雜等難題，并且可以精確化數值，在科研工作中發揮了非常重要的作用。應新老客戶培訓需求，北京軟研國際信息技術研究院舉辦“離散元數值模擬仿真技術與應用“系列專題培訓班，本次培訓由互動派（北京）教育科技有限公司具體承辦。

基于數值模擬結果，提出浮式風電塔設計的優化建議。7、模擬報告與文檔編寫詳細的模擬報告，記錄模型設置、方法、結果和結論。整理相關的文檔和腳本，確保模擬過程可重復和可追溯。通過這些步驟，可以對水面浮體（如浮式風電塔）與波浪的流固耦合動力響應進行詳細的數值模擬，以支持工程設計和決策。文章內容轉自：“云數仿真”公眾號

4 離散元模擬方法4.1離散元數值試樣的生成方法4.1.1單元試樣模型生成方法4.1.2邊值問題（場地）模型生成方法4.1.3連續—非連續耦合模型生成方法4.1.4復雜顆粒形狀的模擬方法（Rblock方法、Clump方法）4.2接觸模型選擇與參數標定4.2.1離散元接觸模型的選擇原則—12個內置模型4.2.2接觸模型參數的標定方法與參數意義—以膠結顆粒材料

2.2敞水性能模擬失真分析對No.19A導管搭配Goldstein分布型螺旋槳的體積力模型（以下簡稱“導管+G”）進行數值模擬，探究該模型對導管螺旋槳敞水性能的數值模擬精度以及適用性。仿真場景如圖4所示，體積力源分布于導管內部以模擬實體螺旋槳的水動力效應。

4 結論 筆者基于CFD技術，對戰略大飛機進行了氣動特性數值模擬。在CFD數值模擬過程中，戰略大飛機空氣流場的湍流模型采用標準的k-ε方程，流體力學控制理論則采用3維N-S方程。