ls-dyna汽車碰撞殼單元等效應(yīng)力下降，等效塑性應(yīng)變上升的原因？
輸出等效應(yīng)力等效塑性應(yīng)變時(shí)間曲線發(fā)現(xiàn)有些數(shù)據(jù)點(diǎn)等效應(yīng)力下降但等效塑性應(yīng)變反而上升了
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用戶_52927 ??? 1年前
hypermesh+lsdyna輸出應(yīng)力三軸度和等效塑性應(yīng)變？
如題，因?yàn)楹罄m(xù)需要繼續(xù)做斷裂模型，首先通過幾個(gè)不同應(yīng)力狀態(tài)下的拉伸試樣得到應(yīng)力三軸度和等效塑性應(yīng)變之間的關(guān)系。 現(xiàn)在做的一個(gè)r5缺口的式樣，還需要修正其材料本構(gòu)，請(qǐng)問有人會(huì)這個(gè)操作嗎
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林森木 ??? 3年前
基于廣義Hoek-Brown應(yīng)變軟化巖體GRC曲線及圍巖位移應(yīng)力塑性區(qū)繪制的matlab源碼包括詳細(xì)
<p>基于廣義Hoek-Brown應(yīng)變軟化巖體GRC曲線及圍巖位移應(yīng)力塑性區(qū)繪制的matlab源碼，圍巖特征曲線、支護(hù)特征曲線、圍巖塑性區(qū)、位移和應(yīng)力云圖繪制詳細(xì)代碼，看懂后可隨意更改參數(shù)，適應(yīng)于彈脆性、理想彈塑性和應(yīng)變軟化巖體各種彈塑性本構(gòu)模型</p>
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柳佳慧 ??? 3年前
JMPS：多主元合金塑性和應(yīng)變硬化的分層多尺度晶體塑性框架 
在塑性變形階段，對(duì)于所有考慮的晶體取向，鋸齒出現(xiàn)在應(yīng)力-應(yīng)變曲線上(圖4)，這是由于初始位錯(cuò)密度無法應(yīng)對(duì)變形過程中的應(yīng)變速率造成的。CPFE模型在不同單晶取向下的初始滑移抗力s0由應(yīng)力-應(yīng)變曲線的初始屈服量估算而來。具體來說，CRSS是從DDD模擬的應(yīng)力應(yīng)變曲線中提取的。由于曲線波動(dòng)明顯(圖4)，各晶體取向的提取值均表現(xiàn)為第一偏差線性，偏移率為0.02%，偏移率為0.04%。
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CPFEM工作室 ??? 3年前
comSol怎么模擬出應(yīng)力應(yīng)變曲線圖？
求解，在做混凝土單軸模擬，需要模擬出應(yīng)力應(yīng)變曲線圖，要怎么操作？
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用戶_32147 ??? 2年前
5.DAMASK晶體塑性有限元平臺(tái)案例實(shí)戰(zhàn)教程——單晶取向?qū)ο噜従Я?em>應(yīng)力和應(yīng)變分布的影響 
課程目標(biāo)：對(duì)DAMASK晶體塑性有限元平臺(tái)的運(yùn)行原理有基本了解熟悉掌握DAMASK的前后處理熟練掌握DAMASK譜求解器的使用熟練掌握Paraview的使用章節(jié)目錄：課程簡(jiǎn)介實(shí)戰(zhàn)一：(FCC)2D多晶體鋁合金晶體塑性分析實(shí)戰(zhàn)二：(BCC)雙相合金鋼晶體塑性分析實(shí)戰(zhàn)三：(HCP)多晶體晶體塑性分析——Mg實(shí)戰(zhàn)四：?jiǎn)尉∠驅(qū)ο噜従Я?em>應(yīng)力和應(yīng)變分布的影響
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枕流漱石 ??? 5年前
ABAQUS之真實(shí)應(yīng)力和真實(shí)應(yīng)變定義塑性 
ABAQUS之真實(shí)應(yīng)力和真實(shí)應(yīng)變定義塑性
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Cik-_6268 ??? 1年前
各向同性硬化von Mises率無關(guān)彈塑性本構(gòu)理論以及umat源代碼 
二者計(jì)算的結(jié)果對(duì)比如下：二者等效塑性應(yīng)變的演化對(duì)比圖如下：二者塑性耗散的演化對(duì)比圖為：4.2 帶孔板拉伸實(shí)驗(yàn)利用相同的材料性質(zhì)計(jì)算一帶孔板的拉伸實(shí)驗(yàn)。Abaqus計(jì)算的結(jié)果如下：使用umat計(jì)算的結(jié)果如下：可看到二者的結(jié)果是完全相同的。5 參考書籍Neto, E. A. de Souza, D. R. J.
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dearjj ??? 2年前
基于Runge-Kutta算法的硬化土模型二次開發(fā) 
圖1 硬化土模型彈性階段應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系1.1 剪切屈服面HS模型的剪切屈服面可用如下公式表示：式中：Fs為剪切屈服函數(shù)；qa為極限偏應(yīng)力；E50為對(duì)應(yīng)50%強(qiáng)度時(shí)的割線模量；q為剪應(yīng)力；Eur為卸載再加載模量；γ p為塑性剪切應(yīng)變。
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CAEer吳皓 ??? 2年前
使用Neuber法則修正彈塑性應(yīng)力小結(jié) 
Nbuber法則的定義是應(yīng)力和應(yīng)變的乘積始終恒定：應(yīng)力×應(yīng)變=常數(shù)。在雙折線材料本構(gòu)模型基礎(chǔ)上，利用Neuber法則，修正彈塑性應(yīng)力值。此時(shí)已知 、和 材料的雙折線方程，只需要求解紅色雙曲線與綠色直線的交點(diǎn)，即為所求彈塑性應(yīng)力值示例： 以下根據(jù)雙線性材料本構(gòu)模型，利用Neuber法則對(duì)超過屈服強(qiáng)度的彈性應(yīng)力進(jìn)行彈塑性修正，估計(jì)。
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cae_lizh ??? 1年前
一文搞清ABAQUS中真實(shí)應(yīng)力和真實(shí)應(yīng)變 
應(yīng)變計(jì)算公式為： ②仿真中的真實(shí)應(yīng)力與真實(shí)應(yīng)變 在使用ABAQUS仿真時(shí)，如果我們的材料屬于塑性材料范疇，分析時(shí)涉及較大變形，在分析時(shí)必須將其應(yīng)力和應(yīng)變定義成真實(shí)應(yīng)力和真實(shí)應(yīng)變
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CAEer吳皓 ??? 2年前
ABAQUS變量解讀：教你讀懂應(yīng)力/應(yīng)變/損傷 
二、應(yīng)變相關(guān)根據(jù)用戶手冊(cè)及后處理分類，ABAQUS提供了三類典型的后處理變量：1.不變量喵星人認(rèn)為以下幾種應(yīng)變相關(guān)不變量相對(duì)比較重要：PEEQ：等效塑性應(yīng)變，描述材料塑性變形的絕對(duì)值累積，用戶手冊(cè)定義如下： 典型的等效塑性應(yīng)變區(qū)域如下圖：
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會(huì)CAE的喵星人 ??? 1月前
常規(guī)巖土力學(xué)試驗(yàn)主應(yīng)力組成分析與疲勞仿真驗(yàn)證 
在仿真中，當(dāng)恒定壓力設(shè)定為20 MPa，剪力為20 MPa時(shí)，相同的循環(huán)至剪力峰值時(shí)最大塑性應(yīng)變為2.4×10-4，在第一個(gè)周期峰值時(shí)間為2.5 s時(shí)塑性剪應(yīng)變也不再增加，因此在這種狀態(tài)下，試件也未達(dá)到塑性應(yīng)變狀態(tài)。在該組算例中，拉剪狀態(tài)下最危險(xiǎn)節(jié)點(diǎn)受剪應(yīng)力較小，但塑性剪應(yīng)變較大。針對(duì)第二組算例，在仿真過程中發(fā)現(xiàn)，當(dāng)一個(gè)恒定的張力被設(shè)定為40 MPa時(shí)，剪切力被設(shè)定為20 MP。
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計(jì)算巖土力學(xué) ??? 2年前
塑性工程學(xué)報(bào)：Custom450鋼拉伸的晶體塑性有限元分析 
圖5初始屈服應(yīng)力τ0對(duì)宏觀應(yīng)力——應(yīng)變曲線的影響 圖6是參考剪切應(yīng)變率對(duì)宏觀應(yīng)力－應(yīng)變曲線，可以看出，參考剪切應(yīng)變率的值從0. 0005s－1 變化到0. 0020s－1時(shí)，材料進(jìn)入到塑性段的應(yīng)力逐步減小，但進(jìn)入塑性段時(shí)的應(yīng)變沒有改變。
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CPFEM工作室 ??? 3年前
從工程應(yīng)力應(yīng)變曲線到仿真材料卡片：一位CAE工程師的實(shí)戰(zhàn)筆記 
圖1 帶引伸計(jì)拉伸測(cè)試泊松比是材料在單向受拉或受壓時(shí)，橫向正應(yīng)變與軸向正應(yīng)變的比值，用于反映材料的橫向變形特性。金屬材料泊松比通常取0.34，塑料材料約為0.39。密度是質(zhì)量與體積的比值，在碰撞仿真和NVH分析中尤為重要——不同單位制模型中，密度參數(shù)容易出現(xiàn)數(shù)量級(jí)錯(cuò)誤，導(dǎo)致分析結(jié)果嚴(yán)重失真。屈服強(qiáng)度是材料從彈性變形進(jìn)入塑性變形的臨界點(diǎn)。
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國高材高分子材料產(chǎn)業(yè)創(chuàng)新中心 ??? 11天前
工程應(yīng)力應(yīng)變和真實(shí)應(yīng)力應(yīng)變 附常用材料應(yīng)力應(yīng)變數(shù)據(jù)下載 
當(dāng)材料發(fā)生塑性之后，真實(shí)應(yīng)力真實(shí)應(yīng)變曲線，不像工程應(yīng)力-工程應(yīng)變曲線那樣在載荷達(dá)到材料的抗拉強(qiáng)度之后轉(zhuǎn)而下降，而是繼續(xù)上升直至斷裂，這說明金屬在塑性變形過程中不斷地發(fā)生加工硬化，從而外加應(yīng)力必須不斷增高，才能使變形繼續(xù)進(jìn)行，即使在出現(xiàn)縮頸之后，縮頸處的真實(shí)應(yīng)力仍在升高（如下圖所示），這就排除了應(yīng)力-應(yīng)變曲線中應(yīng)力下降的假象。
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機(jī)械加 ??? 4年前
帶內(nèi)螺紋精密零件的熱處理畸變有限元仿真 
溫度和應(yīng)力應(yīng)變的關(guān)系：溫度變化引起材料的體積膨脹或收縮，淬火中工件各部位由于加熱或冷卻不均產(chǎn)生溫度梯度，熱膨脹不均導(dǎo)致了熱應(yīng)力；材料在應(yīng)力作用下發(fā)生塑性變形，應(yīng)力做功對(duì)溫度場(chǎng)也有影響，不過在熱處理過程中變形塑性功產(chǎn)生的熱量很少，可以忽略不計(jì)。應(yīng)力應(yīng)變和相變的關(guān)系：淬火過程的內(nèi)應(yīng)力帶來相變塑性變形，引起工件內(nèi)部應(yīng)力和應(yīng)變；應(yīng)力對(duì)相變動(dòng)力學(xué)也有影響。
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FMMM ??? 2年前
一種可用于形狀記憶合金（SMA）的UMAT子程序 
2.結(jié)果對(duì)比實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)與模型預(yù)測(cè)結(jié)果如圖 1 所示（曲線趨勢(shì)與文獻(xiàn) [鄒京辰等，2025] 一致）：試件的力 - 位移曲線和應(yīng)力-應(yīng)變曲線均呈現(xiàn)典型超彈性特征：加載階段因奧氏體→馬氏體相變出現(xiàn)應(yīng)力平臺(tái)，卸載階段因反向相變應(yīng)力驟降；曲線趨勢(shì)與文獻(xiàn)結(jié)果基本吻合，驗(yàn)證了子程序?qū)ο嘧兞W(xué)行為的精準(zhǔn)捕捉。
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Abaqus_JUN ??? 9月前
隨動(dòng)硬化von Mises率無關(guān)彈塑性本構(gòu)理論以及umat源代碼 
，以及等效塑性應(yīng)變與隨動(dòng)屈服應(yīng)力的數(shù)據(jù)點(diǎn)。
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dearjj ??? 2年前
管道接頭的等向硬化仿真分析
為了更加清晰反映最大等效塑性應(yīng)變單元情況，提取出該單元的應(yīng)力應(yīng)變曲線如圖4所示，其中圖4（a）表示最大等效塑性應(yīng)變單元的軸向應(yīng)力應(yīng)變曲線，圖4（b）則表示循壞載荷下最大等效塑性應(yīng)變單元的軸向應(yīng)力應(yīng)變曲線。進(jìn)一步發(fā)現(xiàn)：第四次升溫和第四次降溫應(yīng)力應(yīng)變路徑?jīng)]有太大區(qū)別，沒有表現(xiàn)加工硬化現(xiàn)象。
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龍燈 ??? 3年前
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