計算地基極限承載力，摩爾庫倫準則摩擦角和剪脹角采用35，粘聚力用100pa，根本無法收斂？
各位大佬我做的是地基極限承載力，材料參數(shù)設(shè)為E=35e6，v=0.25，摩擦角和剪脹角取35，粘聚力為100pa，分析分為兩步，第一步是自動地應(yīng)力平衡，第二步是在基腳頂部施加一個-0.012m的位移采用smooth光滑處理了。約束和網(wǎng)格如下但是地應(yīng)力平衡之后，第二步算了幾步就不行了。
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風_7391 ??? 3年前
基于Runge-Kutta算法的硬化土模型二次開發(fā) 
1.2 塑性勢函數(shù)HS模型剪切屈服面采用的是不相適應(yīng)的流動規(guī)則，其剪切塑性勢函數(shù)如下：式中：Qs為剪切塑性勢函數(shù)；ψm為機動剪脹角，由于不允許負剪脹角的存在，當ψm<0時，取0。式中：φm為機動摩擦角；φcv為臨界摩擦角。式中：φ為土體固有剪脹角。
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CAEer吳皓 ??? 2年前
【FLAC系列】使用fish實現(xiàn)狀態(tài)相關(guān)摩爾本構(gòu)庫倫 
1、狀態(tài)相關(guān)摩爾庫倫簡介??狀態(tài)相關(guān)MC采納了臨界狀態(tài)的概念，認為砂土受剪切達到臨界狀態(tài)時，處于一種“流動狀態(tài)”，即剪脹角為0。而我們知道，常規(guī)的MC模型擁有一個固定的剪脹角。另外一個方面在于，密砂實際上擁有峰值強度（對應(yīng)峰值摩擦角）和殘余強度（對應(yīng)于殘余摩擦角），而常規(guī)MC僅有一個摩擦角，無法模擬出從峰值強度到殘余強度的軟化過程，而狀態(tài)相關(guān)MC是可以的。??
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素墨 ??? 3年前
ABAQUS子程序USDFLD
有沒有Abaqus的USDFLD子程序，可以實現(xiàn)砂土的內(nèi)摩擦角和剪脹角隨塑性應(yīng)變變化的，有償！！
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用戶_98119 ??? 11月前
專業(yè)論文 | 土壓力作用下的隧道受力ABAQUS建模分析 
創(chuàng)建材料，命名為soil，設(shè)置密度為1750，彈性模量隨溫度變化為Temp=1 E=3E7 V=0.32Temp=1 E=1.5E7 V=0.32摩爾庫倫布模型：摩擦角30剪脹角0.1 3.裝配部件（Assembly）點擊創(chuàng)建整體，選取上面創(chuàng)建的兩種部件tunnel和soil，由于坐標完備，可直接裝備完全。
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泡沫oO ??? 2年前
修正劍橋模型對不同超固結(jié)比（OCR）的排水及不排水試驗模擬matlab程序（附模型資料及程序超詳細注釋） 
原始劍橋模型由英國劍橋大學Roscoe等人于1958年提出（Roscoe等，1958），他首次將固結(jié)、剪切、剪脹、剪縮以及臨界狀態(tài)理論納入到一個統(tǒng)一的框架內(nèi)，在土體本構(gòu)理論的發(fā)展歷史中具有里程碑式的意義。
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長江學渣 ??? 2年前
ABAQUS子程序USDFLD？
有沒有ABAQUS的USDFLD子程序，可以實現(xiàn)砂土的內(nèi)摩擦和剪脹角隨塑性應(yīng)變變化的。有償！
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用戶_98119 ??? 11月前
【CAE案例】基于結(jié)構(gòu)有限元和強度折減法的非均質(zhì)土石壩穩(wěn)定性分析 
在對土石壩的穩(wěn)定性分析過程中，逐步提高安全系數(shù) Fs以降低材料的強度，直到材料的抗剪強度剛好無法承受壩體重力，計算無法收斂，則此時的安全系數(shù) Fs為土石壩穩(wěn)定的臨界安全系數(shù)。
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CAE璐姐 ??? 3年前
【JY】淺談混凝土結(jié)構(gòu)/構(gòu)件性能試驗指標概念（二） 
加載時，節(jié)點核心區(qū)處于壓彎剪共同作用下，由于剪切作用明顯，主拉應(yīng)力于梁軸線近似成45°角，正應(yīng)力的數(shù)值遠遠小于剪應(yīng)力，對主拉應(yīng)力方向影響較小，因此裂縫成斜向開展，嚴重時混凝土有塊狀脫落箍筋外鼓而破壞，此為脆性破壞，對耗能不利，影響節(jié)點抗震性能。
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建源之光 - 減隔震 ??? 4年前
Abaqus通過USDFLD子程序進行泥巖的應(yīng)變軟化模擬 
對于三軸壓縮試驗，η用塑性剪切應(yīng)變來表示塑性屈服準則采用Mohr-Coulomb準則，則粘聚力和內(nèi)摩擦角的參數(shù)演化可以用下式表示在巖石的塑性變形過程中會產(chǎn)生比較明顯的剪脹現(xiàn)象，而用來描述這一現(xiàn)象的較常用的力學參數(shù)就是剪脹角 Ψ，上述模型可以通過USDFLD子程序進行實現(xiàn)，流程圖如下有限元模型如下圖所示計算得到的應(yīng)力云圖及不同圍壓下的載荷位移響應(yīng)如下所示
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320科技工作室 ??? 3年前
超實用的巖土基本知識 
土體以硬塑狀為主，中—低壓縮性，含水層以上的老粘性土，允許承載力一般200千帕。但不同成因和不同時代的老粘性土彼此間的工程性能有的差別甚大。 （3）砂性土。 土體具有透水性強、壓密快和內(nèi)摩擦角較大的特點。其力學強度影響因素較多，一般沉積時間早、埋深大的，強度高，反之則低。密實度以松散—中密者多，一般由淺至深從松散過渡為密實。
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巖土聯(lián)盟 ??? 4年前
【JY】ETABS彈塑性時程分析的性能校核 
此外，ETABS依據(jù)墻肢軸力的不同，可以考慮軸力對抗剪承載力的影響，如圖9所示，拉力會降低墻肢的抗剪承載力，而壓力則會增加墻肢的抗剪承載力，但是當拉力/壓力增加到一定程度后，抗剪承載力維持不變，這與中國規(guī)范中的抗剪承載力公式是相似的。連梁內(nèi)力可接受準則更加簡單一些，如圖10所示。但是用戶需要注意的是，必須對殼單元設(shè)置有相應(yīng)的墻肢/連梁標簽后，才可以指定墻肢（連梁）內(nèi)力可接受準則。
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建源之光 - 減隔震 ??? 3年前
周期性邊界真三軸標定參數(shù)研究示例 
然后是體應(yīng)變與豎向應(yīng)變的關(guān)系：也可以看出是先剪脹后剪縮的。
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素墨 ??? 3年前
高烈度跨斷層隧道剛性抗震技術(shù)研究 
當二襯結(jié)構(gòu)采用鋼纖維混凝土并施加減震層后，最大主應(yīng)力值有所減小，最小主應(yīng)力值有所增大。工況2最大、最小主應(yīng)力分別為2.56MPa、-4.24MPa，相較于工況1最大主應(yīng)力減小了61.09%，最小主應(yīng)力增大了16.80%。1.2.2 剪應(yīng)力分析各工況襯砌結(jié)構(gòu)剪應(yīng)力云圖如圖9所示。提取工況2和工況3襯砌最大剪應(yīng)力和工況1相較，進而分析抗震效果，如表5所示。
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黑怕賀知章 ??? 3年前
高烈度跨斷層隧道素混凝土抗震技術(shù)研究 
本文分析討論在隧道中二襯結(jié)構(gòu)為C25素混凝土時，其收到地震波影響時的橫向、縱向、豎向位移，最大、最小主應(yīng)力及剪應(yīng)力的分析和云圖趨勢判斷。
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軍1 ??? 3年前
軟土地基的工程特性及處理方法 
一般含水量為 35%～80%，孔隙比為1～2； （2）抗剪強度很低。根據(jù)土工試驗的結(jié)果，我國軟土的天然不排水抗剪強度一般小于 20kPa，其變化范圍在 5～25kPa；有效內(nèi)摩擦角約為 20°～35°；固結(jié)不排水剪內(nèi)摩擦角12°～17°。正常固結(jié)的軟土層的不排水抗剪強度往往是隨距地表深度的增加而增大，每米的增長率約為 1～2kPa。
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巖土聯(lián)盟 ??? 4年前
鋼板梁橋面板現(xiàn)澆施工移動托架設(shè)計與分析 
焊縫長度為100 mm，耳板厚度為20 mm，耳板承受的橫橋向拉力值為120 k N，按照簡化計算方法σ=F/l/t，計算得到焊縫的抗拉應(yīng)力為60 MPa，小于角焊縫強度設(shè)計值。
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魯班施工 ??? 2年前
基于Abaqus的建筑結(jié)構(gòu)隔震分析 附ABAQUS建筑結(jié)構(gòu)分析應(yīng)用下載 
規(guī)范中有眾多的具體條文來實現(xiàn)這一目標，比如：控制框架與剪力墻的剪力分擔比例和傾覆力矩分擔比例，從而實現(xiàn)框架剪力墻結(jié)構(gòu)和框架核心筒結(jié)構(gòu)的二道防線；控制混凝土構(gòu)件的軸壓比，保證混凝土結(jié)構(gòu)的延性；采用合理的配筋方案，保證墻柱弱梁、強剪弱彎和強節(jié)點等原則；以及通過剪重比控制結(jié)構(gòu)的整體剛度等[1]。
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菲飛 ??? 4年前
二維條件下土質(zhì)邊坡的穩(wěn)定性分析 
（2）力學—Plasticity—Mohr-Coulomb Plasticity命令，C、Φ（摩擦角、剪脹力）。設(shè)置場變化的黏聚力。4、分析步，設(shè)置初始增量步設(shè)置為0.1，非對稱分析，5、邊界條件模型兩側(cè)的水平位移和模型底部兩個方向的位移，土坡所有區(qū)域施加體力為-20，依次模擬重力荷載。
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695527547LD ??? 3年前
建筑10大特殊部位的防水工程做法總結(jié)，收藏學習！ 
07施工縫止水條在澆筑混凝土時，在施工縫部位埋植30㎜×10㎜木條，沿墻厚居中留置出寬30 ㎜、深10 ㎜通長凹槽，混凝土接縫前將止水條放入凹槽內(nèi)，用水泥釘固定。遇水膨脹止水條應(yīng)具有緩脹性能，7d膨脹率不應(yīng)大于低膨脹率的60%。
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魯班施工 ??? 3年前
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