基于Abaqus的建筑結(jié)構(gòu)隔震分析 附ABAQUS建筑結(jié)構(gòu)分析應(yīng)用下載

簡(jiǎn)介

中國(guó)是一個(gè)地震多發(fā)國(guó)家,在建筑結(jié)構(gòu)的全生命周期中,地震作用是可能引起結(jié)構(gòu)嚴(yán)重破壞的最主要原因。在設(shè)計(jì)過(guò)程中,通過(guò)選擇合理的結(jié)構(gòu)體系,保證結(jié)構(gòu)具備足夠的強(qiáng)度和剛度,從而使結(jié)構(gòu)抗震性能滿(mǎn)足要求。規(guī)范中有眾多的具體條文來(lái)實(shí)現(xiàn)這一目標(biāo),比如:控制框架與剪力墻的剪力分擔(dān)比例和傾覆力矩分擔(dān)比例,從而實(shí)現(xiàn)框架剪力墻結(jié)構(gòu)和框架核心筒結(jié)構(gòu)的二道防線;控制混凝土構(gòu)件的軸壓比,保證混凝土結(jié)構(gòu)的延性;采用合理的配筋方案,保證墻柱弱梁、強(qiáng)剪弱彎和強(qiáng)節(jié)點(diǎn)等原則;以及通過(guò)剪重比控制結(jié)構(gòu)的整體剛度等[1]。


除了規(guī)范中上述傳統(tǒng)設(shè)計(jì)方法,還可以通過(guò)增加阻尼構(gòu)件或者耗能構(gòu)件,提高結(jié)構(gòu)的耗能能力,減小對(duì)主要承重構(gòu)件的地震能量輸入。這種方法幾乎可以適用于所有結(jié)構(gòu),因此在高層設(shè)計(jì)中被廣泛采用。


另一方面,采用隔震方法減小地震能量的輸入,則可以降低結(jié)構(gòu)整體在地震作用下的破壞,但由于隔震通常不適用于高層結(jié)構(gòu)[2],在一般多層中采用又會(huì)大幅提高成本,且相關(guān)規(guī)范不夠完善,因此在國(guó)內(nèi)應(yīng)用不多。


隔震結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)中,規(guī)范要求隔震結(jié)構(gòu)相對(duì)于非隔震結(jié)構(gòu)的底部剪力減小50%,則可以將結(jié)構(gòu)的設(shè)防烈度降低一度進(jìn)行常規(guī)設(shè)計(jì)[3]。因此,隔震設(shè)計(jì)的關(guān)鍵是增加隔震支座后結(jié)構(gòu)的底部剪力。


本文采用Abaqus,通過(guò)時(shí)程分析的方法,對(duì)上述隔震結(jié)構(gòu)的常規(guī)設(shè)計(jì)方法進(jìn)行研究。算例的時(shí)程分析結(jié)果顯示,在大震作用下,隔震結(jié)構(gòu)的性能與小震彈性設(shè)計(jì)會(huì)存在明顯差異,從而揭示了這一方法的局限性。

結(jié)構(gòu)模型與小震設(shè)計(jì)

結(jié)構(gòu)模型如圖1所示,其中圖1b增加了隔震層,采用隔震橡膠支座HDR400[4],橡膠層厚度75mm,豎向剛度K=2050000KN/m,水平等效剛度Kh=1080KN/mmm。屈服前剛度4030KN/m,屈服后剛度730KN/m,屈服剪力32KN。為了比較,原始結(jié)構(gòu)模型采用兩種方案:

M1: 剪力墻洞口2500*2500,剪力墻厚240mm

M2: 剪力墻洞口2000*2500,剪力墻厚280mm

小震彈性設(shè)計(jì)中,隔震支座采用等效側(cè)向剛度計(jì)算結(jié)果(7度0.15g,設(shè)計(jì)地震分組第三組,場(chǎng)地類(lèi)別II,特征周期Tg=0.45,地震影響系數(shù)最大值A(chǔ)lpha=0.12)。

周期結(jié)果列于表1,樓層剪力和位移角包絡(luò)分別如圖2和圖3所示.

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小震彈性計(jì)算結(jié)果表明,采用隔震支座后,兩個(gè)模型的底部剪力都減小了約50%,因此按照規(guī)范設(shè)防烈度可以降低一度設(shè)計(jì),但可以看出兩個(gè)模型的位移角分布有明顯差異。

材料及隔震支座定義

材料本構(gòu)按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》選用[5]。隔震支座采用Abaqus中的連接單元CONN3D2(CARTESIAN)模擬[6],如圖4所示。

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圖4 CARTESIAN連接.


隔震支座豎向與水平向的力與變形曲線分別于圖5a和圖5b所示。

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隔震與非隔震結(jié)果比較

采用圖6所示人工波加載,分析M1,M2兩個(gè)模型在采用隔震和不采用隔震情況下的抗震性能

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圖6 地震波加速度時(shí)程


兩個(gè)方向的樓層剪力包絡(luò)對(duì)比分別如圖7a和圖7b所示,結(jié)果顯示在結(jié)構(gòu)的中下部,兩個(gè)方向的樓層剪力減小幅度明顯小于50%,尤其是x向結(jié)果。


X向樓層位移角包絡(luò)如圖8所示。結(jié)果顯示,隔震對(duì)大震作用下的位移角影響主要體現(xiàn)在結(jié)構(gòu)的上部,也說(shuō)明在大震作用下的變形驗(yàn)算中,隔震支座作用被削弱。


結(jié)構(gòu)底部剪力時(shí)程對(duì)比結(jié)果如圖9所示。隔震支座使結(jié)構(gòu)的頻率明顯降低,因此應(yīng)該關(guān)注地震波中的長(zhǎng)周期部分;在大震作用下,隔震支座使底部剪力減小,但相對(duì)于小震彈性這種作用被削弱。

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圖8 X向樓層位移角包絡(luò)


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圖9 結(jié)構(gòu)底部剪力時(shí)程


剪力墻核心筒混凝土的受壓損傷如圖10所示。結(jié)果顯示,同樣的隔震支座雖然在小震中得到幾乎相同的計(jì)算結(jié)果,但在大震中,顯然模型M2得到了更好的保護(hù)。

基于Abaqus的建筑結(jié)構(gòu)隔震分析 附ABAQUS建筑結(jié)構(gòu)分析應(yīng)用下載的圖10

圖10  核心筒混凝土受壓損傷

結(jié)論

對(duì)于隔震結(jié)構(gòu),小震彈性設(shè)計(jì)方法要求地震作用下底部剪力減小50%,則結(jié)構(gòu)的設(shè)防烈度可以降低一度進(jìn)行常規(guī)設(shè)計(jì)。本文通過(guò)時(shí)程分析的方法,考察隔震結(jié)構(gòu)在大震作用下的性能,結(jié)果顯示,在大震作用下,結(jié)構(gòu)的整體響應(yīng),無(wú)論是位移角還是結(jié)構(gòu)的剪力,與小震結(jié)果都有明顯差異,隔震支座對(duì)結(jié)構(gòu)性能的改善,主要體現(xiàn)在結(jié)構(gòu)的上部,對(duì)結(jié)構(gòu)的中下部則較小,且不再滿(mǎn)足規(guī)范中對(duì)剪力降低50%的要求。另一方面,非線性的影響會(huì)對(duì)結(jié)構(gòu)的計(jì)算結(jié)果起到放大作用,使微小差異的結(jié)構(gòu)方案在大震作用中表現(xiàn)出明顯不同的抗震性能。

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