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圖3 產品裂解圖(3) 應力評價采用鹽酸對樣品進行應力評價，如圖3所示，酸蝕后的OK件底端、側端均出現橫向裂紋；OK件側端、OK件頂端出現由內向外的應力開裂。表明制件在這些位置存在較大的內應力，容易產生應力集中。

2.5開裂及凹坑缺陷的預防措施開裂控制采取的措施有：嚴格控制材料質量，材料的機械性能、化學成份、金相組織和工藝性能指標符合技術標準規定；工人熟練掌握加工工藝，控制好沖壓速度和壓力，經常在上下壓圈的接觸面上涂潤滑油，防止封頭的拉裂。防止凹坑的產生主要是保證上模在壓邊圈中心位置，防止偏心，現場要有測量工具，切忌靠眼睛估計。

(4)預防由于熔接痕，塑料降解造成機械強度變低而出現開裂。(5)適當控制注射速度和螺桿轉速。2.注塑模具方面:《Moldflow模流分析軟件分析產品、模具設計的合理性》(1)頂針頂出要平衡，如頂針位置、數量要合理擺放，脫模斜度足夠，型腔面要拋光處理，防止由于模具本生阻力導致頂出力過于集中而開裂。

，等效總應變最大數值在孔周邊均布，假如開裂則位置塑膠在孔周邊，但是方向不能確定；4.注塑后殘余應力的影響 在實際的冷熱沖擊試驗中，產品的開裂結果基本一致，所以前兩種的開裂預測是不準確的，要想準確精確預測開裂區域，還需要考慮塑膠成型后的殘余應力的影響，分析結果如下：PA6-GF30材料界面分離&注塑殘余應力分析結果 從上面的分析結果可以看出，PA6-GF30材料的開裂趨勢為圖中紅色所示

另外需要提到的是，H矩陣的表達式是根據節點開裂角度定義的，如下圖， 開裂面和連續體之間的應力轉換為， c 和 s 分別是 開裂角度和最大應力的計算為， 該式子中用到的應力是彈性應力 通過本構關系計算應力為， 所以，接觸面上的應力可以表示為，

90°時，試件為純Ⅰ型開裂，且Ⅰ型應力強度因子隨裂紋傾角增大而 減?。斄鸭y傾角為30°時，試件為純Ⅱ型開裂， 且Ⅱ型應力強度因子隨裂紋傾角增大呈現先增大后減小的趨勢．在試件首先達到純Ⅰ型開裂和純Ⅱ型開裂情況時，T應力均為負值，且T應力隨裂 紋傾角增大而增大．隨著圍壓增大，Ⅰ型和Ⅱ型應力強度因子逐漸減小但所受影響程度很小，而T應力增大．

如上面兩篇連接里介紹的，在單元階段，開裂面上的應力可以寫為，在材料階段，開裂面上的應力可以寫為， 兩個階段的應力需要相等， 這就形成了一個非線性式子，其中未知的開裂相對位移 e 就是我們想要求解的。

03基于開裂能量密度? 通過開裂能量密度的方法進行疲勞壽命的計算，基于裂紋擴展的基本假設，考慮拉伸載荷作用和平均應力的修正，并給出關鍵區域的開裂方向。相對于上面的方法，其分析精度較高。