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結論? 本文研制了一套適用于室內小模型試驗的低頻水平循環加載裝置，該裝置能夠為試驗對象輸入穩定可靠的正弦荷載波形，荷載幅值和頻率可控，且原理簡單，加工制造方便，但是在使用時需注意以下限制：① 加載頻率在0～2 Hz 之間；②荷載在10～100 N 之間；③ 加載次數受加載部件疲勞特性的限制

通過控制應變，采用拉壓循環的方式進行加載，應變比為 R =?1 ( R 為每次循環的最小應變與最大應變之比)。加載示意圖如圖1（a）所示。為了研究循環加載下溫度和應變率對疲勞力學性能和變形機理的影響，分別在300K溫度下和應變率為1×109s-1的條件下進行了模擬計算，此外，還考慮了正弦形波循環加載對力學性能和變形機制的影響。

然而，目前針對高熵合金在正弦波循環應力下的MD研究仍較為有限，尤其是不同成分、溫度及加載頻率對疲勞行為的影響仍需深入探索。本研究擬通過分子動力學模擬，對其開展研究。

(6) 疲勞性能測試 測試采用正弦激勵法，對阻尼器施加頻率為f(f為結構基頻)的正弦力，當以地震控制為主時，輸入位移U=usin（wt）(u為消能阻尼器設計位移)，連續加載30個循環，位移大于100mm時加載5個循環；當 以風振控制為主時，輸入位移U=0.1usin（wt），連續加載60000個循環，每20000次可暫停休整。

圖2 試驗楔形裝置 Fig.2 Test wedge device 1.2 試驗方法 根據《橡膠支座 第1部分：隔震橡膠支座試驗方法》（GB/T 20688.1—2007）[11]規定的試驗方法，對橡膠隔震支座進行水平壓剪性能試驗，以正弦波加載，加載頻率為0.05Hz，每個工況進行4圈加載循環，取第3圈的實測值進行分析。

２. ３ 循環荷載參數 不同于懸臂梁的循環加載方式［１９］ ， 由于簡支梁 主要承受構建上方傳遞荷載， 故位移荷載由初始位 置向下方施加， 并在單個機械時間內加載一個方向 位移， 加載順序為先下后上。為便于分析， 將每次循環定義為， 其中 ｉ 為荷載級別， ｊ 為循環次數， ｉ、 ｊ ＝１， ２， ３。

9) 主要試驗波形：正弦波，三角波，梯型波，斜波以及外部輸入頻譜。

根據加載的載荷譜的不同，振動試驗一般可以分為以下幾種。1.1 正弦振動正弦振動是一種隨時間按正弦 ( 或余弦 ) 函數變化的振動，具有一定周期性。正弦振動可分為定頻振動和掃頻振動兩種類型。振動頻率始終不變的試驗叫定頻振動。一般是 模擬轉速固定的旋轉機械引起的振動，或結構固有頻率處的振動。定頻振動主要用于耐 共振頻率振動和耐預定頻率振動。

答：加載反力裝置可根據現場條件選擇錨樁橫梁反力裝置、壓重平臺反力裝置、錨樁壓重聯合反力裝置、地錨反力裝置，并應符合下列規定：（1） 加載反力裝置能提供的反力不得小于最大加載量的1.2 倍。（2） 應對加載反力裝置的全部構件進行強度和變形驗算。（3） 應對錨樁抗拔力（地基土、抗拔鋼筋、樁的接頭）進行驗算；采用工程樁作錨樁時，錨樁數量不應少于4 根，并應監測錨樁上拔量。

此外，拖拽裝置需通過嚴苛的認證試驗，強度性能需承受車輛滿載重量 1.5倍的拉力測試，疲勞性能需完成200萬次循環加載試驗。因此，如何快速高效設計出符合上述標準的拖拽裝置，成為主機廠面臨的新挑戰。2 拖拽裝置介紹汽車拖拽裝置一般通過螺栓安裝在牽引車尾部縱梁上，通過球型耦合裝置拖拽中置軸類拖車，如下圖1所示。

此外，拖拽裝置需通過嚴苛的認證試驗，強度性能需承受車輛滿載重量 1.5倍的拉力測試，疲勞性能需完成200萬次循環加載試驗。因此，如何快速高效設計出符合上述標準的拖拽裝置，成為主機廠面臨的新挑戰。2 拖拽裝置介紹汽車拖拽裝置一般通過螺栓安裝在牽引車尾部縱梁上，通過球型耦合裝置拖拽中置軸類拖車，如下圖1所示。

在該案例中，我們先約束襯套的中心和對稱面，同時定義襯套的邊緣沿徑向和軸向同時加載1mm的正弦振動。載荷加載形式為正弦波，在一個正則時間步內完成。同時在結果輸出中，需要將柯西應力張量和應變梯度進行輸出，以用于后續的疲勞壽命計算。計算結果如下圖所示?？梢钥吹?，最大對數主應變發生在橡膠襯套和套筒的接觸位置已經在襯套邊緣特征位置。

測試方法：在溫度箱內（-30℃~120℃）進行正弦 / 隨機振動加載，振幅覆蓋怠速 - 高速工況的位移范圍，同步監測剛度變化率（如要求衰減量≤15%）。 輪胎耐久測試： 高速耐久：在轉鼓上以額定速度（如 200km/h）連續行駛數百小時，檢測胎面磨損與結構熱疲勞。

在該案例中，我們先約束襯套的中心和對稱面，同時定義襯套的邊緣沿徑向和軸向同時加載1mm的正弦振動。載荷加載形式為正弦波，在一個正則時間步內完成。同時在結果輸出中，需要將柯西應力張量和應變梯度進行輸出，以用于后續的疲勞壽命計算。計算結果如下圖所示。可以看到，最大對數主應變發生在橡膠襯套和套筒的接觸位置已經在襯套邊緣特征位置。

在該案例中，我們先約束襯套的中心和對稱面，同時定義襯套的邊緣沿徑向和軸向同時加載1mm的正弦振動。載荷加載形式為正弦波，在一個正則時間步內完成。同時在結果輸出中，需要將柯西應力張量和應變梯度進行輸出，以用于后續的疲勞壽命計算。計算結果如下圖所示?？梢钥吹剑畲髮抵鲬儼l生在橡膠襯套和套筒的接觸位置已經在襯套邊緣特征位置。

然而，晶粒取向對宏觀應力-應變曲線的影響很小基于作者提供的思路和參數，對黃永剛原始程序進行修改，考慮背應力效應，并進行簡單的數值驗證1，建立包含200晶粒的二維多晶模型（0.1*0.03mm），并使用四節點平面應變單元進行網格劃分，如下圖2，施加正弦形式的循環拉壓的位移載荷（1%），引力比為-13，模擬結果如下：第一個滑移系統的背應力：

5.1.1參數意義 31 5.1.2 不同強度混凝土HJC模型參考 32 5.2 RHT模型 32 5.3 關鍵字*MAT_ADD_EROSION 33 5.4單位制 34 5.5 截圖 34 5.5.1 ANSYS LS-DYNA 34 5.5.2 LS-PrePost 34 5.6 常用云圖所選取的觀察方式（Fcomp） 35 5.7 半正弦波的生成和加載步驟

在該案例中，我們定義襯套沿徑向進行0.5mm的正弦振動。載荷加載形式為正弦波，在一個正則時間步內完成。同時在結果輸出中，需要將對數應變輸出，以用于后續的疲勞壽命計算。計算結果如下圖所示?？梢钥吹?，最大對數主應變發生在橡膠襯套和套筒接觸區域，以及在襯套邊緣接觸區域。

也可用通過加裝三相負荷不平衡自動調節裝置，來調節三相平衡度。