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結果表明，平板式 SOFC 在同流、逆流、交叉流道設計下分別運行 19 800 h、24 000 h、78 500 h 后達到蠕變損傷臨界值，裂紋萌生均位于上連接體處；運行 50 000 h 后同流條件下出現兩處裂紋，逆流條件下出現四處裂紋，交叉流道布置下未出現裂紋；采用交叉流道布置可最大化平板式 SOFC 工作壽命。結論可為實現長期、高效、穩定運行的平板式 SOFC 優化設計提供理論依據。

裂紋在開始擴展以后，首先向深度方面延伸，然后裂紋擴展方向發生明顯改變，如圖10所示，裂紋出現偏斜，角度約為45?，向橫梁另一面擴展。如圖11所示為裂紋狀態圖（PHILSM），表示裂紋面上，距離裂縫的等高線（值有正有負）。如12表示保持架橫梁裂紋的statuxfem開裂狀態，當=1時（紅色），表示完全開裂；當=0時（深藍色），標識完全不開裂；當0~1之間時，不同開裂程度。

裂紋在開始擴展以后，首先向深度方面延伸，然后裂紋擴展方向發生明顯改變，如圖10所示，裂紋出現偏斜，角度約為45?，向橫梁另一面擴展。如圖11所示為裂紋狀態圖（PHILSM），表示裂紋面上，距離裂縫的等高線（值有正有負）。如12表示保持架橫梁裂紋的statuxfem開裂狀態，當=1時（紅色），表示完全開裂；當=0時（深藍色），標識完全不開裂；當0~1之間時，不同開裂程度。

ZrO2陶瓷有三種晶體結構，分別是單斜相（monoclinic phase）、四方相（tetragonal phase）和立方相（cubic phase）。三種晶型的密度分別為：單斜相5.65g/cm3，四方相6.10g/cm3，立方相6.27g/cm3。燒結過程中，從高溫降到1000℃左右時，ZrO2會發生從四方相到單斜相的晶體結構轉變，并同時伴隨約4%的體積膨脹，是材料內部產生應力和微裂紋。

相鄰壁的連接和過渡更應圓滑；鑄件截面應采用箱形和槽形等近似封閉狀的結構；一些水平壁應改成斜壁或波浪形； 整體壁改成帶窗口的壁，窗口形狀最好為橢圓形或圓形，窗口邊緣須做出凸臺，以減少產生裂紋的可能。五、錫青銅和磷青銅件鑄造性能類似灰鑄鐵。但結晶范圍大，易產生縮孔；流動性差；高溫性能差，易脆。強度隨截面增大而顯著下降。耐磨性好。

為了應對港口無人化運營在實質化落地過程的挑戰，經緯恒潤借助自身在無人駕駛領域的深厚積累與實踐，改款升級了新一代重載自動駕駛平板車。

結果與討論 如圖9所示為保持架橫梁末端裂紋的擴展趨勢圖，結果顯示，初試裂紋深度為0.45 mm，垂直于保持架橫梁表面，施加載荷為708 N。裂紋在開始擴展以后，首先向深度方面延伸，然后裂紋擴展方向發生明顯改變，如圖10所示，裂紋出現偏斜，角度約為45?，向橫梁另一面擴展。如圖11所示為裂紋狀態圖（PHILSM），表示裂紋面上，距離裂縫的等高線（值有正有負）。

2.4計算示例：含中心穿透裂紋的無限大平板考慮一塊含中心穿透裂紋的無限大平板，在整個裂紋面上作用有單位均布載荷，下面通過有限元法計算外載作用下的裂紋張開位移，并與理論解進行對比。考慮到幾何以及邊界條件的對稱性，可以僅建立四分之一有限元模型，并在相應的邊界上施加對稱約束，本文建立的有限元模型如圖9所示。

圖1-1 包含貫穿裂紋的平板Fig.1-1 Through-thickness crack in a large plate以圖1-1所示模型為例，Griffith給出的裂紋體總勢能表達式如(1-1)所示：式中：U為裂紋體勢能，U0為無裂紋體勢能，Ue為由于裂紋存在而產生的彈性能，Uγ為由于新裂紋表面的出現而產生的彈性表面能，a為裂紋半長，σ為應力，B為裂紋體厚度，γs為形成單位新裂紋面所需能量

<p>前面介紹過如何采用圍線積分（+網格重劃分+結果映射）來模擬裂紋的隨機擴展，同時輸出裂紋擴展路徑上裂紋尖端的應力強度因子K等斷裂參數變化，那么我們有必要對結果進行驗證，事實上，我們在上個帖子已經驗證了中心平裂紋、中心斜裂紋的結果，在此我們采用雙孔邊裂紋模型進行再次驗證，驗證結果表明：圍線積分（+網格重劃分+結果映射）極端的裂紋擴展路徑與XFEM獲得的擴展路徑非常吻合，而且與文獻結果也一致，這證明了方法的可行性和正確性

4、油罐或船板結構經常會產生裂紋，應如何防止？ 首先在裂紋末端鉆一個小孔，以利于在較大的范圍內分散末端的應力，然后焊接一系列長度不等的多道焊縫，增加裂紋前端鋼板的強度。

在渦旋B的邊緣斜切層上可以發現新的更小的結構產生，并沿著斜切層移動，而不是上游觀察到的結構拉伸變形。在渦B內部可以看到更復雜的結構，或者可以將其視為由多個小渦組成的渦包，而不是單個渦。渦B的演變不同于渦A的演變，因為渦A可以作為一個單獨的渦來處理，但渦B內部可能存在多個渦，而且渦A處于邊界層轉捩的前期，而渦B處于轉捩的后期。

結合斜齒輪嚙合工作過程，指出恰好處于斷齒根部齒槽處“端面裂紋1#”為輪轂裂縫的疲勞裂紋源。輪轂開裂影響到了輪齒強度和嚙合節距，削弱了輪齒彎曲強度和產生了嚙合干涉，最終致使輪齒斷裂。指出了斷齒和端面異常磨損現象間的內在聯系。

觀察 Ez： 實時場觀察窗口 選擇平面波（斜）入射的方式觀察實時場，需要修改 Y 邊界為周期的 Bloch 邊界， 修改后的模型及實時場如下： 觀察 Ex、Ey：平面波（斜）入射時的實時場

注意，唯一的區別是第一組鏡片的邊緣是斜切的。如果不需要斜切邊緣，只需在轉換之前在這些表面添加孔徑，或在轉換后手動編輯文件。 增加散射并進行分析 下一步是模擬經受了惡劣的環境影響的玻璃平板外表面。我們通過在玻璃平板的正面添加一個適當的散射模型來實現這一點。