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這里介紹一款船舶工程-船舶煙氣流場分析APP，可以快速評估煙囪的高度是否合理。該APP可以通過輸入船舶的基本參數，如船型、排氣管直徑、航行速度、風向、風速等，對船舶煙氣的流動情況進行模擬分析，從而評估煙囪的高度是否合理。該APP還可以提供詳細的煙氣流場圖和數值分析結果，幫助船東和船舶設計師更好地了解船舶煙氣流動情況，優化船舶設計和排放標準。

本案例為鈉基干法脫硫+布袋除塵器工藝，袋除塵器前設置SDS反應器，反應器采用內外套筒式，以增加煙氣及小蘇打在管道中的混合時間；靜態混合器分螺旋葉片式：在煙道內安裝固定螺旋葉片，強制煙氣產生旋轉流動，延長停留時間（可增加0.5~2秒），適用于中小流速（8~15m/s）。優化參數一般為：葉片傾角（30°~60°）、葉片數量（3~6片）、重疊率（20%~40%）。

公司技術部積極進行脫硫流場模擬，從流場模擬中能直觀描繪煙氣在脫硫塔內的流動狀態，預測煙氣在脫硫塔各個部位的分布均勻度，并確認了系統的壓降，從而選取最優的脫硫塔結構用于煙氣治理中。

隧道和地下工程越來越多地應用到交通物流、市政設施、水利水電、資源存儲、礦產開發等多個領域。而隧道施工安全，是所有相關部門和建筑施工企業高度重視的工作。早在2014年，國家安全生產監管總局、交通運輸部、國務院國資委、國家鐵路局四部門就聯合印發了《隧道施工安全九條規定》。旨在進一步加強隧道施工安全生產工作、有效防范和堅決遏制重特大事故發生，避免造成重大的人身安全以及財產損失。

經CFD模擬，本項目袋除塵器運行時的流線圖如下： 圖2 速度流線圖 各個袋室的煙氣流量如下：圖3 各監測面流量 從速度流線圖可以看出，煙氣進入除塵器后，經過進口導流板的導流作用，煙氣相對均勻的向下流動，靠近進口袋室處斜煙道內風速在8m/s~11m/s之間（箭頭處）；煙氣進入各袋室灰斗后經過灰斗導流板進行擴散，煙氣較為均勻地向上流動進入袋室，各個袋室煙氣量與平均流量的最大偏差約為

本項目為了保證某一袋室離線清灰時，輸灰袋室內氣流能夠在灰斗內擴散，并順暢從輸灰管道排出，且輸灰袋室內濾袋表面、底部等風速合理，不會造成濾袋破損等情況產生；其余袋室內煙氣具有良好的流動狀態、其濾袋表面、袋間、底部、各袋室分風及阻力等能夠符合要求，需通過CFD模擬，并添加合適的導流板。

請注意，如所預見的，隧道周圍的 von Mises 應力及隧道形狀的變形將會增加。隧道開挖后土壤中的 von Mises 應力。 如上所述，在移除隧道區域時會增加一個塑性特征，且土壤會經歷一個塑性行為。如下圖中帶有關聯塑性流動的 Drucker-Prager 模型所示。塑性區域集中在隧道周圍。對此區域的分析有助于深入研究導致土壤更容易發生變形的情況。

</p><p><br></p><p>2、 <strong>模擬結果</strong></p><p>經模擬，本煙囪內的煙氣流動狀態如下所示：</p><p><br></p>

建立模型建立三維模型如下：三維模型計算參數及邊界設置工況煙氣量705969m3/h，工況溫度450℃。選用標準k~e湍流模型，采用有限體積法離散求解域，對流項選用一階迎風離散格式，采用壓力速度耦合SIMPLE算法對離散方程進行求解。假定流體是不可壓縮的，作定常流動，整個模擬過程為等溫過程，不考慮傳熱。

CFD模擬除塵器內煙氣流動狀態，并通過添加導流優化的方式確保設備運行時，相關指標均滿足除塵器流場參數要求。

它通過在爐膛內構建高速流動的顆粒床層，實現燃料的高效燃燒，并且具備處理多種燃料的能力，涵蓋劣質煤、生物質等。為保障燃燒過程的高效與環保，精準控制煙氣中的氧含量顯得非常關鍵。

導語 為了探究漿液擴散路徑迂曲度對盾構隧道管片注漿效果的影響，以冪律漿液為對象，建立了考慮擴散路徑迂曲度的盾構隧道管片注漿滲透擴散模型。一迂曲度 迂曲度是描述流體在多孔介質中流動路徑曲折程度的參數，它反映了流體實際流動路徑長度與直線距離之間的比率。

CFD模擬除塵器內煙氣流動狀態，并通過添加導流優化的方式確保設備運行時，相關指標均滿足除塵器流場參數要求。

原除塵器處理煙氣量250000m3/h，新增除塵器處理煙氣量150000m3/h，即總煙氣量400000m3/h，原除塵器處理煙氣量占總煙氣量的62.5%。

這兩個流速的方向正好是垂直的，它的合速度是VM，所以當煙氣流速大時，共合速度VM與氣流速度VG的夾角α就越小，α小，煙氣流動就靠近垂直方向。煙氣在沉淀極中流通時，在正常情況下是未出沉淀極的上端時就已經到達沉淀極管壁，于是焦油就被除下。但當流速過大時，在氣流出上端管口時焦油粒子還未到達管壁，所以焦油就不能在電捕油器中除下。2.煙氣溫度過高效率也會下降。

煙氣氣流在本項目計算模型中由進口段進入，首先流經彎頭區域進行流向調整，隨后依次通過7個串聯布置的文丘里段。在文丘里段中，流通截面收縮擴張，氣流風速得到顯著提升，形成高速流動條件。在文丘里下游的錐段區域，設置有專用噴槍用于向流場中噴射漿液，借助氣流的高速動能實現漿液的初次霧化與摻混，促使漿液與煙氣在此處進行充分混合。混合后的氣液兩相流隨后進入直管段，在此繼續進行反應過程。

假定流體是不可壓縮的，作定常流動，整個模擬過程為等溫過程。邊界條件 煙氣溫度為350℃，煙氣密度約為0.566kg/m3，煙氣動力粘度系數=3.14×10-5Pa?s 因有兩個進口，所以單個進口煙氣流量為325000m3/h。

3.2 邊界條件 計算參數如下，共4種煙氣量，煙氣溫度為40℃。進口邊界條件為速度進口，出口邊界條件為壓力出口，壓力值為0Pa。湍流模型采用標準k-ε模型，壁面函數為標準壁面函數，固壁面設置為無滑移壁面，塔體中三層除霧器設置為多孔介質邊界。四、結果計算（1）37Hz（350000m3/h） 經模擬，除塵除霧塔內煙氣流動狀態如下圖所示：

根據圖紙進行三維建模，計算模型包括脫硫塔、氣液分離裝置、水洗噴淋層和超凈除霧裝置，認為進口的氣流流速分布是均勻的，進口速度由煙氣量換算而來，為13.12m/s，出口邊界為壓力邊界，取壓力值為0Pa，煙氣為飽和濕煙氣，煙氣溫度為100℃。計算模型及參數如下圖。

假定流體是不可壓縮的，作定常流動，整個模擬過程為等溫過程。</p><p>3、&nbsp;計算參數</p><p class="ql-align-justify">根據單倉煙氣處理量18000Nm3/h，折算煙氣工況溫度350℃時進口煙氣量為41077m3/h，密度為0.549Kg/m3，粘度為3.15E-05Pa.S，水里直徑為0.857m，湍流強度為3.25%。