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此零點越低，相位提升越明顯，但太低了就降低了低頻增益，使輸出調整率降低，此處我們取1.6K。第二個極點的選取一般是用來抵消ESR零點或RHZ零點引起的增益升高，保證增益裕度。我們用它來抵消ESR零點，使帶寬處保持-20db/10decade的形狀，我們取ESR零點頻率5.3K。

使用耐福APEQ時的優點；1、與最大音量幅度不相關，能設定最大的低頻增益。2、隨著音量增加，即使觸發門限值，其他頻率段依然可以提升最大音量輸出幅度是0db，當使用APEQ提升100Hz處6DB低頻增益后，頻部分先打到預設門限，但是APEQ的增益值會隨著音量繼續上升而下降，此時整個頻段依然可以提升音量。

使用普通EQ：隨著音量的增加，EQ增益比較大的點容易觸發DRC門限，導致音量無法繼續上升，如果放寬DRC門限，增益較大的部分容易失真，喇叭容易破音。APEQ優點：與較大音量幅度不相關，能設定較大的低頻增益。隨著音量增加，即使觸發門限值，其他頻率段依然可以提升。

2、隨著音量增加，即使觸發門限值，其他頻率段依然可以提升最大音量輸出幅度是0db,當使用APEQ提升100Hz處6DB低頻增益后，頻部分先打到預設門限，但是APEQ的增益值會隨著音量繼續上升而下降，此時整個頻段依然可以提升音量。

圖2.93 零點-極點組合電路系統AC分析結果如圖2.94，在低頻段C1相當于斷路，電路的增益為R1與R2分壓產生，即增益為-40.057dB，初始相位為0°。隨著頻率的增加產生相移，當頻率達到161.4515Hz的零點（fz）頻率處，相位是+45°電路增益為-37.14dB。當頻率超過零點頻率時，電路增益以+20dB/十倍頻變化。

只有低頻波動會影響信號，但這些波動通常非常微弱，特別是在使用具有仔細穩定泵浦電流的單模激光二極管作為泵浦源時。此外，例如，在光纖通信中，低頻噪聲與誤碼率并不真正相關. 所以事實證明，泵的噪音通常是完全沒有問題的。 在用光纖放大器放大窄線寬 種子激光束的情況下，情況有些不同。光纖確實會引起顯著的相位變化，這取決于光纖的溫度（其本身會對泵浦功率波動作出反應）、振動等。

另外，如果被測傳感器的輸出曲線信噪比太小，建議把適調儀的增益加大以提高信噪比。增益為1時輸出曲線（噪聲大）50Hz工頻噪聲2. 傳感器低頻超出規格： 傳感器低頻校準時由于加速度小，位移比較大，因此傳感器很容易受到外界的干擾，傳感器低頻校準和傳感器電纜線布置有非常大的關系。

我們觀察到反演結果在后向出現較強凋零，因此推斷它更適用于高增益天線和對主瓣分析要求較高的應用場景。為了進一步驗證，我們嘗試仿真一個線陣槽縫天線模型，并觀察在不同指向角度（例如±40度、±50度、±60度）下的反演效果。實驗發現，當掃描面大小不足時，反演結果的邊緣角會出現明顯畸變，導致方向圖一側“發胖”一側“變瘦”，這是由于傅里葉展開的邊界效應引起的。

震蕩分為2種，高頻震蕩和低頻震蕩。100-400HZ的是高頻震蕩，而有規律的是低頻震蕩。 如何解決低頻震蕩？ 1、電機位置環增益，參數1825，標準值為3000. 2、降低負載慣量比，參數2021，一般設定從-256---+256之間，可以逐漸改變參數，看情況。 3、加入比例積分（PI）控制，參數為2003#3=1，是PI控制有效。

在低頻時僅指運放的輸出電阻。這個參數在開環測試。

2、低頻紋波的抑制低頻紋波的大小與輸出電路中的濾波電容大小有關。電容的容量不能無限制地增加，不可避免的會造成輸出低頻紋波的殘留。交流紋波經過DC/DC變換電路進行衰減后輸出，屬于低頻噪聲范圍，其大小由控制系統的增益和DC/DC變換電路決定。由于電流型和電壓型控制DC/DC變換電路的紋波抑制能力相對均不高且他們的輸出端低頻交流紋波較大。

對于 70 dB 的非線性拉曼增益，這種效應已經相當可觀：與布里淵散射相比，因發生在較寬的帶寬（幾太赫茲）中，所以它需要的非線性增益就比較小。如果脈沖有非常大的帶寬，SRS 可能會在脈沖頻譜中起作用：能量從脈沖的高頻分量重新分配到低頻分量。最后，整個脈沖光譜向較長的波長漂移。敬下一期將介紹第十二部分：光纖中的超短脈沖和信號敬請關注！

為了優化瞬態響應, 選擇合適的Cff 值, 這樣環路反饋的增益和相位提升將增加轉換器的帶寬, 同時仍保持可接受的相位裕度。通常, Cff 的較大值可提供更大的帶寬改進。但是, 如果 Cff 過大, 前饋電容會導致環路增益交叉頻率過高, 并且 Cff 相位提升貢獻不足, 導致不可接受的相位裕度或不穩定性。

為了優化瞬態響應, 選擇合適的Cff 值, 這樣環路反饋的增益和相位提升將增加轉換器的帶寬, 同時仍保持可接受的相位裕度。通常, Cff 的較大值可提供更大的帶寬改進。但是, 如果 Cff 過大, 前饋電容會導致環路增益交叉頻率過高, 并且 Cff 相位提升貢獻不足, 導致不可接受的相位裕度或不穩定性。

輸入光纖信號較弱的（低頻）頻譜分量被放大，并且增益為G＝99-61.7＝37.3dB。經過光纖拉曼散射后信號

輸入光纖信號 較弱的（低頻）頻譜分量被放大，并且增益為G＝99-61.7＝37.3dB。 經過光纖拉曼散射后信號

遠場方向圖副瓣出現在主瓣反方向，二者增益相差不大；在垂直于主副瓣連線方向上，天線水平面方向圖凹陷較為嚴重，約有8 dB的增益損失，增益最小處在背離活動平臺透波口。對6夾層10°位置的天線進行饋電，其遠場方向圖均勻輻射，最大增益為方位角270°~300°，指向活動平臺透波口，在活動平臺兩側，方向圖凹陷較嚴重，約有12 dB的增益損失，X軸向增益最小。

計算公式如下：舉個計算的示例：如果晶振規格書手冊中CL ＝15pF，并假定Cs = 5pF，則匹配電容CL1，CL2有：3、振蕩器的增益裕量增益裕量是最重要的參數，它決定振蕩器是否能夠正常起振，其表達式如下：其中：a、gm是反相器的跨導（高頻時單位是mA/V，低頻時是μA/V，比如32Khz）。

（3）工件系統和刀架系統的剛度不足是產生低頻振動的主要原因，可采取下面的措施消除或減小振動： ①用三爪或四爪夾緊工件時盡可能使工件回轉中心和主軸回轉中心的同軸度誤差最小，避免工件傾斜而斷續切削或不均勻切削造成切削力的周期性變化所產生的振動。②加工細而長且容易變形彎曲產生振動的工件時，采用彈性頂尖及輔助支承的同時加冷卻液冷卻減小工件的熱膨脹變形。

輸入光纖信號 較弱的（低頻）頻譜分量被放大，并且增益為G＝99-61.7＝37.3dB。 經過光纖拉曼散射后信號