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針對罕遇地震作用,本文采用位移輸入模式，對超長鋼框架結構建立有限元計算模型，分別采用一致激勵輸入和多點激勵輸入方法，進行動力彈塑性時程分析。通過數值模擬研究發現，在超長結構中采用多點激勵輸入計算結構在罕遇地震作用下的響應更合理。

：鋼筋混凝土柱滯回分析案例六：砌體結構滯回分析案例七：dual system 滯回和時程分析

3 材料本構及構件模型解讀與分析3.1地基土體 當前由研究人員所提出的每種土體本構模型僅能夠反映土的某一類或幾類現象，具有一定的應用范圍和局限性。對于樁－土－隔震結構這一耦合體系的動力相互作用，涉及到上部結構、隔震層、地基等多種因素，再加上復雜的土體性質，土體本構模型需有針對性的選用。

圖4 支護后X向應力分布 2.3 位移場未進行支護時，隧道Z向位移場也較為復雜，整體表現為：在隧道頂部位移數值較大，最大值為1.8 m, 且整體而言兩個隧道共同上部區域位移量較大，這也與實際情況相符。而最小值在隧道底部，最小值約0.2 m, 可見隧道上部位移量較大有垮塌的危險。

筏式承臺的選型，對于框筒結構，核心筒和柱下集團式布樁時，核心筒宜采用平板，外框區宜采用梁板式，對于剪力墻結構，宜采用平板。承臺配筋可按局部彎矩計算確定。4. 共同作用分析與沉降計算對于框筒結構宜進行共同作用計算分析，據此確定沉降分布、樁土反力分布和承臺內力。當不進行共同作用分析時，應按規范計算沉降，據此檢驗差異沉降等指標。

加固尾砂試樣在干濕循環的影響作用下,顆粒間連接能力減弱,試樣上部受力變大,試樣上部更容易發生破壞,由于試樣整體性變差,最終使得破碎的部位發生了改變。2.2.4 尾砂顆粒位移分析加固尾砂在未經歷循環時,破壞面兩側顆粒位移方向較為一致如圖6(a)所示。

本文通過時程分析的方法，考察隔震結構在大震作用下的性能，結果顯示，在大震作用下，結構的整體響應，無論是位移角還是結構的剪力，與小震結果都有明顯差異，隔震支座對結構性能的改善，主要體現在結構的上部，對結構的中下部則較小，且不再滿足規范中對剪力降低50%的要求。

橫橋向地震時，判定橡膠支座上部結構為剛性梁，橋墩頂能夠限制支座上部結構的橫向位移，該種情況下，將橋墩轉換為等效截面伸臂梁，把梁端聚點重力和梁體重力之和，作為支座上部結構重力，然后按照上述計算過程，計算等效截面伸臂梁慣性矩，以及最大地震位移響應和加速度響應。

在完成彈塑性時程分析之后，會得到大量的數據，如何在大量的數據中提取出有用的信息，并對結構進行性能評估成為了一個非常重要的課題。通常來講我們會從整體結構和重點構件兩個層面分別進行評估，其中結構層面的評估一般是通過頂點位移時程、最大層間位移角以及基底剪力時程等大指標確定；而構件層面則是通過轉角、力以及應變等構件指標確定。本文主要介紹如何在ETABS中進行構件性能校核。

一個位移變剛度隔震支座設計求助，需要Y方向上通過位移控制實現剛度阻尼的切換 簡單來說就是，在位移＜某一數值時，隔震支座提供k1和c1，在位移＞某一數值時，隔震支座提供k2和c2 目前上部結構動力時程分析可以跑通，但是涉及到切換隔振就一直不收斂，希望能得到幫助，能解決價格好商量

當凸緣的彎塑彎矩不低于總截面70%時，通常的簡化計算方法是：上部和下部法蘭共同承受彎矩，而腹板僅承受剪力。

<p>在<a href="https://www.yqgqt.org.cn/qa/3655" rel="noopener noreferrer" target="_blank">ANSYS結構</a>動力分析時，時程分析（瞬態分析）的后處理經常想要提取全時程結構響應的最大值及對應的時間步。

但是這里所說的精度較高，大多是通過對比非線性時程分析結果與其等效線性體系時程分析結果來體現，而與基于反應譜分析結果對比精度卻并不一定高。 由于地震的離散性，仍舊需要結構工程師在隔震結構設計上采用概念設計判斷。 概念設計是運用人的思維和判斷力，從宏觀上決定結構設計中的基本問題。要做好這項工作的首要條件，是對結構的功能要有比較透徹的了解。