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定轉(zhuǎn)子的諧波相互作用產(chǎn)生階次較低的激振力，當(dāng)激振力與零部件固有頻率較為接近時(shí)，會(huì)激發(fā)出較大的振動(dòng)響應(yīng)，表現(xiàn)為響應(yīng)頻段的噪聲頻譜惡化。根據(jù)解析推導(dǎo)，激振力的頻率為固定離散的點(diǎn)，從激勵(lì)側(cè)盡可能降低激振力或激振力密度是改善噪聲振動(dòng)的重要手段。

可在車(chē)間管道系統(tǒng)中產(chǎn)生激振力。主閥與孔口調(diào)換位置進(jìn)行測(cè)試。交換后的 SSV，大幅降低 SSV 振動(dòng)幅度。因此，激振力產(chǎn)生于車(chē)間管道系統(tǒng)，而不是壓縮機(jī)。FAT 成功完成！

基于尾舵系統(tǒng)的自身特點(diǎn)及其結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，經(jīng)過(guò)多次比較、綜合考慮，工程師決定通過(guò)試驗(yàn)?zāi)B(tài)測(cè)試的方法來(lái)確定其模態(tài)參數(shù)，同時(shí)，針對(duì)尾舵的非線(xiàn)性特性，采用漸進(jìn)加載法來(lái)克服由非線(xiàn)性特性產(chǎn)生的影響，通過(guò)增加激振力的方式來(lái)繪制出激振力-頻率曲線(xiàn)，將大激振力下模態(tài)指示函數(shù)較高并且穩(wěn)定的頻率、振型作為其固有振動(dòng)特性，并將其應(yīng)用于顫振分析中。

4）把基礎(chǔ)上4個(gè)地腳螺栓全緊固，電機(jī)的振動(dòng)值仍然超標(biāo)，這時(shí)檢查軸伸上裝的聯(lián)軸器是否和軸肩靠平了，如不平，軸伸上多余的鍵產(chǎn)生的激振力會(huì)引起電機(jī)水平振動(dòng)超標(biāo)。這種情況振動(dòng)值超得不會(huì)太多，往往和主機(jī)對(duì)接后振動(dòng)值能下降，應(yīng)說(shuō)服用戶(hù)使用，。多余的鍵就不會(huì)額外增加激振力。如需處理，只需把多余的鍵截去多出長(zhǎng)度的一般即可。

要降低48階的噪聲輻射，從2個(gè)方面考慮：(1)降低激振力；(2)改變固有頻率。由于電機(jī)的轉(zhuǎn)速范圍較廣，通過(guò)給定子加筋板、優(yōu)化模態(tài)可以使固有頻率偏移，但是在固有頻率偏移幅度不大的情況下。無(wú)法從根本上降低噪聲，因此作者考慮降低激振力，也就是轉(zhuǎn)子和定子之間相互徑向作用力。

由于流道內(nèi)支架及分離式燃燒室的存在，導(dǎo)致氣流沿周向不均勻，從而給葉片產(chǎn)生一個(gè)周期性不平衡的氣體激振力。這個(gè)激力的頻率為：Hf =ωm。其中，ω 為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)速，m 為支架或燃燒室的個(gè)數(shù)。 盤(pán)表面所受周期性不均勻氣體壓力。 通過(guò)相連的軸、連接環(huán)或其他零件傳給盤(pán)的激振力。

記錄激振力與位移時(shí)域波形，繪制激振力-位移遲滯曲線(xiàn)。 圖10 典型的激振力-位移遲滯曲線(xiàn) 典型的激振力-位移遲滯曲線(xiàn)如圖10所示。從中可直接得到位移最大值X0為2.009mm，彈性力值為1529N，根據(jù)公式（8）計(jì)算出動(dòng)剛度為7.61×105N.m。

針對(duì)變速器齒輪嚙合激振力，至今國(guó)內(nèi)外學(xué)者已有一定研究，主要路線(xiàn)為結(jié)合剛?cè)狁詈隙囿w動(dòng)力學(xué)，利用ROMAX仿真方法得到機(jī)械激勵(lì)。

轉(zhuǎn)子不論發(fā)生永久性彎曲還是臨時(shí)性彎曲，都會(huì)產(chǎn)生與質(zhì)量偏心情況相類(lèi)似的旋轉(zhuǎn)矢量激振力。 4.

由以上分析可以得到電機(jī)的主要電磁激振力，表2列出了階次小于4階的電磁激振力波。表2 電機(jī)的電磁激振力諧波次數(shù) 由Maxwell仿真可得電機(jī)徑向、切向磁密b(α,t)、b1(α,t)如圖2所示。

中心孔有油后會(huì)使轉(zhuǎn)軸出現(xiàn)振動(dòng)問(wèn)題，它造成的振動(dòng)在機(jī)理上有數(shù)種不同的說(shuō)法： 一種說(shuō)法認(rèn)為，轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)孔內(nèi)液體轉(zhuǎn)速比轉(zhuǎn)軸低，這樣液體會(huì)產(chǎn)生一個(gè)比轉(zhuǎn)動(dòng)頻率低，但是頻率接近轉(zhuǎn)速的次同步激振力，這個(gè)激振力和工作轉(zhuǎn)速合成后可以產(chǎn)生拍振或和差振動(dòng)。

文獻(xiàn)*5中對(duì)轉(zhuǎn)子形狀，尤其是磁通屏障的幾何形狀進(jìn)行了優(yōu)化，以滿(mǎn)足減小電磁激振力的設(shè)計(jì)要求。文獻(xiàn)*6 設(shè)計(jì)并研發(fā)了一種新型兩段式磁極轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)，每段轉(zhuǎn)子上一個(gè)磁極的極弧寬度與其他磁極不同，受益于兩段轉(zhuǎn)子的交錯(cuò)安裝，不等極弧寬度所引入的不平衡磁拉力被完全抵消，從而降低了電磁振動(dòng)和噪聲。文獻(xiàn)*8 提出一種采用極寬調(diào)制技術(shù)，對(duì)電機(jī)轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的形狀進(jìn)行修改，抑制齒數(shù)階電磁力，從而降低電磁振動(dòng)噪聲的方法。

試驗(yàn)設(shè)備及過(guò)程：國(guó)高材分析測(cè)試中心振動(dòng)試驗(yàn)設(shè)備正弦/隨機(jī)激振力：40kN；最大負(fù)載：500kg；最大加速度：1000m/s2 ;最大位移(p-p) : 100mm；最大連度：2. 4m/s；頻率范圍：1Hz~2600Hz。

然而可以先測(cè)試系統(tǒng)對(duì)激振力的響應(yīng)，得到機(jī)械導(dǎo)納，再用圖解識(shí)別（即機(jī)械導(dǎo)納的幅頻、相頻、實(shí)頻、虛頻或矢端圖等圖形識(shí)別）或計(jì)算機(jī)識(shí)別來(lái)確定模態(tài)參量或物理參量。 時(shí)域識(shí)別方法　　直接利用振動(dòng)的時(shí)間歷程來(lái)求系統(tǒng)的模態(tài)參量。對(duì)自由振動(dòng)，可以通過(guò)自由振動(dòng)和脈沖響應(yīng)函數(shù)(系統(tǒng)的時(shí)域特性參量之一,其傅里葉變換即機(jī)械導(dǎo)納)的關(guān)系直接計(jì)算模態(tài)參量。

變頻電源中含有的各次諧波與電動(dòng)機(jī)電磁部分固有空間諧波相互干涉，形成各種電磁激振力，從而加大噪聲。由于電動(dòng)機(jī)的工作頻率范圍寬，轉(zhuǎn)速變化范圍大，各種電磁力波的頻率很難避開(kāi)電動(dòng)機(jī)的各結(jié)構(gòu)件的固有振動(dòng)頻率。

本文基于電磁場(chǎng)、結(jié)構(gòu)場(chǎng)及聲場(chǎng)的多場(chǎng)耦合分析方法，以YE2-90L-4感應(yīng)電機(jī)為例，結(jié)合電機(jī)結(jié)構(gòu)與實(shí)際安裝方式，對(duì)斷條狀態(tài)下的電機(jī)電磁激振力、結(jié)構(gòu)振動(dòng)響應(yīng)以及電機(jī)周?chē)晥?chǎng)聲壓分布進(jìn)行多場(chǎng)聯(lián)合仿真，從而計(jì)算出斷條故障對(duì)于電機(jī)振動(dòng)噪聲的影響。