comsol無法計算彈塑性？
利用相場法算巖石三軸壓縮，剛出現(xiàn)損傷就出現(xiàn)錯誤提示：無法計算彈塑性應變？損傷后曲線沒有體現(xiàn)？塑性準則參考D-P線性屈服函數(shù)，非關聯(lián)法則。此外，Yp為等效塑性剪切應變是否對應comsol中等效塑性應變（solid.epe)?不知怎么解決這個無法計算彈塑性應變問題？來個老師，幫助下，能解決，私下有償，謝謝。
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那仰望的人 ??? 3年前
comsol為何無法計算彈塑性應變變量？
無法計算彈塑性應變變量。瞬態(tài)求解器中斷。沒有返回所有時步。
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柒夏_8850 ??? 3年前
彈塑性模型計算？
abaqus子程序怎么將uel和umat結合計算彈塑性模型？原先是將umat計算的材料矩陣和更新后的應力應變傳輸?shù)絬el中進行計算，但是對測試的單元計算出是結果不是很正確。有沒有好的參考文獻呢？
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舉個栗子
舉個栗子 ??? 3年前
comsol計算隧道開挖出現(xiàn)”用于查找彈塑性應變變量的迭代未收斂。“求大神指教？
- 特征: 穩(wěn)態(tài)求解器 1 (sol2/s1) 用于查找彈塑性應變變量的迭代未收斂。 - 幾何: geom1 - 域: 2 無法計算變量。 - 變量: comp1.solid.eiel12 - 定義為: comp1.solid.epl12 無法計算變量。
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小程序用戶_jouAQEQU ??? 1年前
多點輸入鋼框架結構動力彈塑性時程分析——結構模型案例 
針對罕遇地震作用,本文采用位移輸入模式，對超長鋼框架結構建立有限元計算模型，分別采用一致激勵輸入和多點激勵輸入方法，進行動力彈塑性時程分析。通過數(shù)值模擬研究發(fā)現(xiàn)，在超長結構中采用多點激勵輸入計算結構在罕遇地震作用下的響應更合理。
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chenX ??? 3年前
熱-彈-黏塑性晶體塑性模型文章推薦 
傳統(tǒng)室溫本構模型通常需要依賴大量不同溫度、不同加載路徑下的實驗數(shù)據(jù)進行擬合，很難真正解釋“溫度如何影響晶體滑移和多晶塑性響應”。Cyr 等人針對這一問題提出了一個三維熱-彈-黏塑性晶體塑性模型，即 TEV 模型，用于描述 FCC 多晶材料，特別是 AA5754 鋁合金在升溫條件下的力學行為。該模型的核心思想是：材料變形不僅包含彈性變形和晶體塑性滑移，還需要顯式考慮熱膨脹變形。
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晶體塑性有限元 ??? 7天前
Abaqus通過VUMAT子程序實現(xiàn)混凝土拉壓不對稱彈塑性損傷本構模型 
混凝土在外載荷作用下的非線性行為中同時包含微裂縫和塑性流動這兩種微觀機制的影響。在考慮混凝士等準脆性材料的非彈性力學行為方面，連續(xù)損傷力學模型可以通過不同的方式來描述材料剛度和強度的退化以及單邊效應。真正意義上的彈塑性損傷本構模型：不僅考慮卸載時不可恢復塑性變形的影響，而且還應該考慮損傷和塑性的雙向耦合效應。
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320科技工作室 ??? 3年前
Moldex3D模流分析材料性質與模型之黏彈模型 (僅適用于熱塑性材質) 
可是因為無法表現(xiàn)出剪切至稀的特性，此模型并不適合應用在射出成型的領域，而僅僅是作為研究對照之用。 非線性微分模型(Nonlinear Differential Models) 由于線性模型無法精確地描述流變特性，例如熔膠流動中發(fā)生的剪切致稀或非二階正向應力差，需要透過擴充來表現(xiàn)這些非線性的行為，以下簡述Moldex3D所支持的非線型模型。
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Moldex3D 中國 ??? 2年前
huang晶體塑性umat耦合Johnson-cook 損傷模型，實現(xiàn)晶體材料彈-塑-損傷模擬分析 
同時由于采用的損傷為考慮對彈塑性的影響，因此模型的計算效率與原始模型保持一致 θ melt=1083
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晶體塑性有限元 ??? 3年前
ABAQUS三維hill48彈塑性模型VUmat子程序（彈性為正交各向異性） 
1.ABAQUS三維hill48彈塑性模型VUmat子程序
2.彈性階段為正交各項異性材料
3.hill48和正交各項異性材料參數(shù)參考ABAQUS靜力模塊自帶的模型參數(shù)
4.發(fā)貨方式為百度網(wǎng)盤鏈接，包含子程序及上面跑的兩個模型相關文件，包含Cae，inp文件，odb文件等
5.ABAQUS版本為2024，低版本可以利用導入inp
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熄燈 ??? 12月前
彈塑性材料單軸本構模型僅適用于桿單元么？
請問abaqus里面的彈塑性本構模型，貌似大多是針對單軸的吧，那這樣的話是不是只能用于桿單元，對于殼單元和實體單元是不是需要二維和三圍的本構模型才適用啊？求指導
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Not Afraid ??? 2年前
莫爾庫倫彈塑性模型具體表達式如何求解？
請問有具體介紹莫爾庫倫彈塑性模型顯示表達式的資料嗎？急求！謝謝
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zhaonov66 ??? 3年前
運用ABAQUS軟件對冰材料彈塑性本構模型改進及驗證（附源文件） 
<p class="ql-align-justify"><strong>內容：</strong></p><p class="ql-align-justify">基于參考文獻通過ABAQUS建立了冰材料彈塑性本構模型；對比已有試驗，對比裂紋演化現(xiàn)象和沖擊載荷曲線，驗證了冰材料本構模型的有效性。
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【已注銷】 ??? 2年前
abaqus三維復合材料彈塑性+漸進損傷本構模型-3D VUMAT 
對于纖維增強復合材料的模擬，在<a href="/major/ABAQUS中，集成了二維Hashin失效準則與多種損傷演化準則，但缺少三維的復合材料本構模型。參考一篇已發(fā)表的SCI文章，使用Fortran語言建立三維平紋織物復合材料彈塑性、漸進損傷本構模型-Vumat子程序。平紋織物復合材料在1方向和2方向絲束性能近似相同。
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小龍蝦不要殼兒 ??? 4年前
ABAQUS umat 理想彈塑性本構模型 
<p class="ql-align-justify"><span style="color: rgb(15, 17, 21);">本資源包含一份 PDF 文檔和可直接編譯運行的 Fortran UMAT 代碼，具體內容為：</span></p><p class="ql-align-justify">理想彈塑性本構 + 隱式積分 + 徑向返回</p><p class="ql-align-justify
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SJTU_Shanghai ??? 1月前
二維平面應變彈塑性模型？
請問在abaqus中二維平面應變彈塑性模型，應力-應變曲線的斜率等于 楊氏模量？應力-應變的分量選取是受力的方向
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舉個栗子
舉個栗子 ??? 3年前
可有償：我需要基于Tsai-Wu屈服面的彈塑性材料模型來建立的冰本構模型？
我需要"基于Tsai-Wu屈服面的彈塑性材料模型"建立的abaqus冰的本構子程序（umat)對應的理論推導過程。重點是理論推導過程，包括牛頓迭代式的構建，應力應變更新等。
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用戶_132572 ??? 6月前
Abaqus Umat (子程序4) 彈塑性本構,米塞斯模型(Mises Model) 
1）米塞斯模型為經典的彈塑性本構，主要用來模擬金屬材料在外荷載作用下的彈塑性行為2）具體為金屬在各向均勻受壓狀態(tài)下不會產生塑性變形，只有在剪切作用下會發(fā)生塑性變形3該Fortran代碼為Abaqus的外接子程序(user subroutine)，可用于學習最簡單的彈塑性本構的編寫過程米塞斯模型的適用范圍及屈服面形狀所編寫米塞斯模型UMAT子程序
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RogerHan0208 ??? 4年前
并不簡單的彈塑性本構子程序 
我的體會是，學寫子程序，應該先寫彈性，接著就寫彈塑性，這樣才能打好基礎。像我當時屬于是回頭補課。在寫彈塑性本構之前，我對塑性流動是干嘛使的沒有直觀概念。寫的時候我才明白，由于只能先算出來等效塑性應變，沒有流動方向的話，就無法把它轉換到各個應變分量，不知道應變分量就無法計算應力。這玩意從數(shù)學上講，是一個轉換公式。
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靜界有限元 ??? 6月前
低率相關性的晶體塑性模型，不同迭代方案計算時間的差異性 
常規(guī)的唯象晶體塑性模型的流動方程通常使用冪律形式：其中m為率相關系數(shù)，對于較小的m值，如≤0.01，整體的響應結果被認為接近率無關響應，然而該參數(shù)顯著影響積分效率，對于不同的迭代方案，其對穩(wěn)定性的影響也不僅相同，這里嘗試進行簡單對比，對比指標和總計算增量步數(shù)和計算時間（所有程序均使用單核計算）：所有迭代方案使用相同的硬化模型和相同材料參數(shù)，并對包含200個晶粒的多晶模型進行20%
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晶體塑性有限元 ??? 2年前
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