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②鋼的原始組織：材料原始組織的缺陷，如混晶、合金元素偏析、碳化物形態(tài)、大小和數(shù)量均會(huì)對(duì)淬火變形產(chǎn)生不利影響，可采用預(yù)備熱處理正火+回火、球化退火等方式消除不良組織，預(yù)防淬火變形。2、制件的尺寸和形狀：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、單一、對(duì)稱(chēng)的制件變形較小，復(fù)雜、尺寸大、截面變化大、形狀不對(duì)稱(chēng)的制件變形大，因?yàn)橹萍煌课焕鋮s的速度快慢不一致，冷卻效果不均勻，組織轉(zhuǎn)變存在時(shí)間差。

②鋼的原始組織：材料原始組織的缺陷，如混晶、合金元素偏析、碳化物形態(tài)、大小和數(shù)量均會(huì)對(duì)淬火變形產(chǎn)生不利影響，可采用預(yù)備熱處理正火+回火、球化退火等方式消除不良組織，預(yù)防淬火變形。 2、制件的尺寸和形狀： 結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、單一、對(duì)稱(chēng)的制件變形較小，復(fù)雜、尺寸大、截面變化大、形狀不對(duì)稱(chēng)的制件變形大，因?yàn)橹萍煌课焕鋮s的速度快慢不一致，冷卻效果不均勻，組織轉(zhuǎn)變存在時(shí)間差。

變形缺陷對(duì)鑄件質(zhì)量的影響主要表現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：1）影響鑄件的尺寸精度；2）影響后續(xù)的機(jī)加工，變形量過(guò)大可能導(dǎo)致鑄件有些面加工過(guò)深，有些面加工不到。3）對(duì)于加工過(guò)深的部位，由于壓鑄件表面致密層被去掉而使鑄件內(nèi)部的孔洞缺陷（如氣孔、縮松等）外露，影響到鑄件外觀及密封性能（針對(duì)有密封要求的零件）。

殘余應(yīng)力對(duì)非封閉截面（如工字形截面）桿件的影響比封閉截面（如箱形截面）的影響大。 ④ 對(duì)加工精度的影響：焊接殘余應(yīng)力的存在對(duì)焊件的加工精度有不同程度的影響。焊件的剛度越小，加工量越大，對(duì)精度的影響也越大。 ⑤ 對(duì)尺寸穩(wěn)定性的影響：焊接殘余應(yīng)力隨時(shí)間發(fā)生一定的變化，焊件的尺寸也隨之變化。

綜合來(lái)看，混凝土彈性模量對(duì)墻的變形影響非常小。在不同彈性模量的混凝土工況下，最大水平位移出現(xiàn)在墻頂?shù)?60mm。(2)防滲墻小主應(yīng)力和和大主應(yīng)力隨高程的增大而減小。總體來(lái)看，防滲墻厚度對(duì)小主應(yīng)力的影響程度大于對(duì)大主應(yīng)力的影響程度，墻體厚度對(duì)墻的變形影響不顯著。(3)通常在防滲墻內(nèi)部并不施加鋼筋。因此計(jì)算中不允許墻體出現(xiàn)拉應(yīng)力。對(duì)于大壩高度較大的工程，一般混凝土彈性模量不能超過(guò)5GPa。

摘要 ：模具由于品種規(guī)格較多、形狀復(fù)雜和表面粗糙度值低，因此其制造難度較大。模具熱處理后產(chǎn)生的變形將嚴(yán)重影響模具的質(zhì)量和使用壽命，一旦在熱處理中開(kāi)裂將造成模具的報(bào)廢，因此，減少和預(yù)防模具熱處理變形及避免其開(kāi)裂是廣大模具熱處理工作者的重要研究課題。

分析步2個(gè)動(dòng)態(tài)顯示分析步，Nlgeom大變形勾上打開(kāi)，分析步時(shí)間分別為0.000428, 0.00012。其它默認(rèn)。接觸坯料頂部和外側(cè)表面與剛性模具之間的接觸使用一個(gè)接觸對(duì)來(lái)模擬。坯料表面在模型中指定為一個(gè)表面定義。接觸表面之間的機(jī)械相互作用被假定為連續(xù)、粗糙的摩擦接觸。

由于反壓電效應(yīng)，MFC可以產(chǎn)生較大的軸向力和驅(qū)動(dòng)彎矩，使結(jié)構(gòu)發(fā)生變形或振動(dòng)。在分析MFC的反壓電效應(yīng)之前，有必要進(jìn)行如下討論：MFC的厚度相對(duì)于其長(zhǎng)度和寬度可以忽略。例如，實(shí)驗(yàn)中MFC的幾何尺寸為103×35× 0.3mm，因此應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系可以看作是簡(jiǎn)單層合板的彈性本構(gòu)問(wèn)題。此時(shí)，彈性柔度系數(shù)矩陣可寫(xiě)成公式如下。

圖4、不同網(wǎng)格尺寸對(duì)大變形仿真的影響（左1mm/中2mm/右3mm）2：網(wǎng)格階次的選擇在大變形的仿真計(jì)算中，建議優(yōu)先選用線性單元，一階單元較二階單元能更好地模擬橡膠的扭曲大變形，不易發(fā)生單元畸變。圖5、不同網(wǎng)格屬性對(duì)大變形仿真的影響（左：二階單元 /右一階單元）此外還應(yīng)設(shè)置盡可能小的時(shí)間步長(zhǎng)，以保證求解結(jié)果的精度和可靠性。

①前角：在保持刀刃強(qiáng)度的條件下，前角適當(dāng)選擇大一些，一方面可以磨出鋒利的刃口，另外可以減少切削變形，使排屑順利，進(jìn)而降低切削力和切削溫度。切忌使用負(fù)前角刀具。②后角：后角大小對(duì)后刀面磨損及加工表面質(zhì)量有直接的影響。切削厚度是選擇后角的重要條件。粗銑時(shí)，由于進(jìn)給量大，切削負(fù)荷重，發(fā)熱量大，要求刀具散熱條件好，因此，后角應(yīng)選擇小一些。

①前角：在保持刀刃強(qiáng)度的條件下，前角適當(dāng)選擇大一些，一方面可以磨出鋒利的刃口，另外可以減少切削變形，使排屑順利，進(jìn)而降低切削力和切削溫度。切忌使用負(fù)前角刀具。 ②后角：后角大小對(duì)后刀面磨損及加工表面質(zhì)量有直接的影響。切削厚度是選擇后角的重要條件。粗銑時(shí)，由于進(jìn)給量大，切削負(fù)荷重，發(fā)熱量大，要求刀具散熱條件好，因此，后角應(yīng)選擇小一些。

模型1、2的位移變形情況，也隨著甲烷壓力分布不同存在差別。以有效應(yīng)力分析為例：模型1的有效應(yīng)力在注氣孔邊界存在應(yīng)力集中，但集中點(diǎn)僅限于部分，基質(zhì)右下角的應(yīng)力大于周?chē)膽?yīng)力，逐漸向右上變轉(zhuǎn)移，最后各個(gè)位置應(yīng)力保持一致。模型2的注氣孔附近應(yīng)力均大于周?chē)鷳?yīng)力，其與模型1存在明顯差異，這就與甲烷壓力分布有很大關(guān)系。從上述模型比較分析來(lái)看，基質(zhì)、裂隙不同的構(gòu)建方式影響甲烷壓力分布，進(jìn)而影響煤體變形。

破壞類(lèi)型 脆性斷裂：在沒(méi)有明顯的塑形變形情況下發(fā)生的突然斷裂。如鑄鐵試件在拉伸時(shí)沿橫截面的斷裂和圓截面鑄鐵試件在扭轉(zhuǎn)時(shí)沿斜截面的斷裂。塑形屈服：材料產(chǎn)生顯著的塑形變形而使構(gòu)件喪失工作能力，如低碳鋼試樣在拉伸或扭轉(zhuǎn)時(shí)都會(huì)發(fā)生顯著的塑形變形。

） 結(jié)論有限元模型可以較為準(zhǔn)確地模擬吸能構(gòu)件的壓潰變形過(guò)程，并可進(jìn)一步分析其防沖吸能性能，吸能構(gòu)件厚度、材料強(qiáng)度及其塑性變形特征均為其防沖吸能性能的關(guān)鍵影響因素。

某一焊接順序示意圖b）工裝優(yōu)化方案共設(shè)計(jì)兩種方案用于比夾具定位與焊接區(qū)域距離對(duì)焊接變形影響；共設(shè)計(jì)兩種方案用于對(duì)比補(bǔ)焊夾具增加定位夾具與否的影響。支撐夾緊及補(bǔ)焊定位點(diǎn)示意圖c）搭接間隙管控共設(shè)計(jì)兩種方案用于評(píng)價(jià)搭接間隙對(duì)三面搭接焊接變形的影響。

齒輪系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)過(guò)程中的這種變化對(duì)傳動(dòng)系統(tǒng)的功率密度具有顯著影響。 齒圈變形會(huì)導(dǎo)致嚙合關(guān)系發(fā)生變化。這反過(guò)來(lái)又會(huì)影響系統(tǒng)內(nèi)的動(dòng)態(tài)載荷、平移速度和摩擦力，如以下視頻所示。這些特性的變化會(huì)導(dǎo)致功率損耗和振動(dòng)增加，貢獻(xiàn)傳動(dòng)系統(tǒng)中的大部分噪聲。在極端情況下，這些變化可能會(huì)導(dǎo)致永久性損壞。 6.

圖 5：統(tǒng)計(jì)圖中傳統(tǒng)水路的變形量值大且分布廣 圖 6：統(tǒng)計(jì)圖中異型水路的變形量值小且集中此文章摘錄自ACMT- SmartMolding雜志-(2020/9月刊)未經(jīng)授權(quán)，請(qǐng)勿轉(zhuǎn)載！

在壓型一蠟?zāi)Ｒ昏T件的生產(chǎn)過(guò)程中，蠟?zāi)５某叽绶€(wěn)定性和變形程度，極大地影響了鑄件的質(zhì)量狀態(tài)。 針對(duì)易變形件要從第一道工序一射蠟就采用在蠟?zāi)Ｖ蟹湃胱璧K物限制收縮變形，開(kāi)澆道根后粘澆道，壓蠟后在水中冷卻等有效措施，使蠟?zāi)Ｌ幵谝粋€(gè)良好的質(zhì)量狀態(tài)之下。大量生產(chǎn)實(shí)踐證明，這些預(yù)防措施是有效并且十分必要的。 1.

鈦材料熱導(dǎo)率低，在擠壓過(guò)程中坯料表面與心部產(chǎn)生極大溫差，當(dāng)擠壓溫度為400℃時(shí)，溫差可達(dá)200～250℃，此外，鈦材料在塑性變形過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生大量的變形熱，以上特點(diǎn)導(dǎo)致鈦合金管材擠壓過(guò)程中容易產(chǎn)生組織不均勻和表面拉裂等缺陷。因此，研究擠壓溫度對(duì)TA2大口徑管材組織和力學(xué)性能的影響非常必要。大口徑鈦合金管材，均采用熱擠壓法生產(chǎn)，工藝流程相對(duì)成熟，關(guān)鍵在于是否擁有大型擠壓機(jī)。