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當液滴處于儲能階段時，泰勒錐前端會不停的上下擺動，當電場力與表面張力平衡打破時就會進入噴射階段。儲能階段是影響周期長短的主要因素，電壓強度、液體粘度及液體與針尖產生表面張力大小都會影響儲能階段的時間。</p><p>當處于噴射階段時，第一滴液滴噴射后會帶走部分電荷，泰勒錐因電荷變少重新回到儲能階段，泰勒錐底端再次上下擺動直到再次進入噴射階段，如此周而復始便會形成錐射流。

<p>本案例基于COMSOL軟件進行了泰勒錐紡絲模擬過程，幾何模型如圖1所示，仿真結果如圖2和圖3所示。

通過分析這些力，我們會發現毛細管的管口處的帶電液滴在電場力作用下掙脫表面張力發生變形，隨著電場強度的增強，管口處的帶電液體將由半球形逐漸變為錐形，這就是題主關心的泰勒錐。顯然，整個研究對象就是一個復雜的多物理場過程，涉及電學、流體流動（包括多相流）等物理現象，對其進行仿真需要使用多物理場耦合建模。本篇文檔基于COMSOL軟件模擬了靜電紡絲的過程。如有興趣的朋友，可聯系我，交流模型

高速飛行器鼻錐 /天線罩面臨著強烈的氣動生熱環境，需要一種抗氧化 /燒蝕的耐高溫材料制備部件。碳化硅、硼化鋯以及硅硼碳氮（非透波體系）和氮化硅、氮化硼（透波體系）等先進陶瓷材料可作為其備選材料。除了需要考慮外邊緣選材外，對部件的熱控制也是需要考慮的重要因素，因此需要對部件的熱 -力狀態進行分析。

(≤6°)為后緣錐角，°；Z1為定子葉片數；t1為定子葉柵間距，mm；Z2為轉子葉片數；t2為轉子葉柵間距，為葉柵相對節距，mm；σ(5°～16°)為折轉角，°；渦輪定轉子進出口結構角為α1k=β2k，α2k=β1k。

圖3中柱面和擴散錐為機殼壁面設置為3層邊界層網格每層網格厚度為0．1。 圖3 內部流域網格劃分 3、葉片旋轉區域噪聲計算點的布置 3.1 一級葉輪旋轉區域噪聲計算點的布置 在FLUENT中運用Fw—H 聲學模型對軸流通風機的氣動噪聲進行計算。

市場上流場分析軟件有 MSC Cradle CFD，ANSYS Fluent，cfx，comsol等，而進行輸纖通道中纖維與流場的耦合關鍵在于建立接近實際生產中的纖維模型，結合目前國內外研究現狀，輸纖通道中輸送的纖維數量少，且缺少絲束纖維模型在管道中開松的研究。

然后，他介紹了指標、正交質量和兩個偏度定義，以及 Fluent 求解器的經驗法則。有趣的是，正交性度量的范圍從 0（差）到 1（好），而偏度度量正好相反：0 表示好，1 表示壞。度量標準的另一個示例是，在大流量中縱橫比應保持小于 5。Kourbatski 還提供了 CFX 求解器的指南。

該技術的基本原理如圖7b所示，其中巖心/護套流體通過注射泵進入內/外毛細管，并接觸形成同軸泰勒錐。然后，它們在高壓靜電場中進一步轉化為同軸流體射流，形成芯-鞘纖維，最終被目標平臺接收。Lu和同事通過同軸靜電紡絲技術成功制備了六方銫鎢青銅(Cs0.32WO3)裝飾的石蠟(PW)@聚丙烯腈(PAN)熱調節相變納米纖維(圖7c)。

該技術的基本原理如圖7b所示，其中巖心/護套流體通過注射泵進入內/外毛細管，并接觸形成同軸泰勒錐。然后，它們在高壓靜電場中進一步轉化為同軸流體射流，形成芯-鞘纖維，最終被目標平臺接收。Lu和同事通過同軸靜電紡絲技術成功制備了六方銫鎢青銅(Cs0.32WO3)裝飾的石蠟(PW)@聚丙烯腈(PAN)熱調節相變納米纖維(圖7c)。