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為得出不同材質的液壓閥塊在極限壓力 42 MPa 的條件下的極限壁厚，針對液壓閥塊內部進行有限元分析，通過 PROE 三維繪圖軟件進行三維建模，導入有限元分析軟件 ANSYS Workbench 中，通過對液壓閥塊和內部管路賦予一定的材料屬性和施加一定的邊界條件、載荷約束等，得出不同材質的液壓閥塊在極限壓力 42 MPa 的條件下的極限壁厚。

圖4：CPU Socket 不同肉厚的產品流動波前速度差異分布舉圖4、5、6、7的軟件 分析與現場試模短射圖為例，從中都可以得到以下經 驗，當產品設計本身的肉厚值分布不同，造成的流動 波前速度差異會明顯有領先與落后現象。厚度設計差 異越大，流動的速度差異越明顯，厚壁區快速填滿， 而薄壁區則呈現停滯現象，且容易有短射或包封的問 題產生。

肉厚對流動的影響 當產品設計同時有壁厚與壁薄區域，肉厚設計(thickness of part)的效應如圖1所示。 圖1：產品設計同時有壁厚與壁薄區域 肉厚較厚處，流動阻力較小，塑料比較容易流動。

4.1 支架結構優化在顯微鏡支架部件的有限元分析中，可以看出，支架在上端部分還是存在隱患，根據顯微鏡設計基本原則上，對支架開展修改與分析，消除隱患，提高產品性能，獲得滿足使用要求的顯微鏡支架部件并降低生產成本。4.1.1 減小支架壁厚經過有限元分析，將支架厚度由原來厚度5 mm，減至3 mm。經驗證，減小支架壁厚，不影響顯微鏡支架部件的技術參數。

在產品強度不足的情況下，過IR時端子釋放的應力會使塑料發生翹曲。例如，通過在塑料框口底部加C角可以有效增加強度。另一個重要的強化措施是增加"龍骨"（肋）來增強結構強度。增強剛度的最佳方法是加肋而不是增加壁厚，肋的厚度應為壁厚的50%-75%，在肋與壁的結合處加圓角可以進一步改善強度。

2.2 產品應用2.2.1 筒體合攏縫感應加熱局部熱處理筒體合攏縫感應加熱局部熱處理所采用的工件為某項目加氫反應器上封頭所連接的筒體，筒體的材質為 12Cr2Mo1VⅣ，壁厚為 268 mm，內徑為φ 4 500 mm。感應加熱的焊縫在筒體 1B 環縫上進行，該段筒體焊縫位置及尺寸如圖 8 所示。

表1 屈曲載荷與波紋參數的關系2.2.1 壁厚當波紋管壁厚由0.6 mm增加到1.4 mm, 對應的屈曲載荷也在不斷增大，壁厚的增加可以提高波紋管的屈曲強度和平面穩定性，但是壁厚的增加會對波紋管的補償能力造成一定的影響，疲勞壽命也會降低，給成形也帶來了困難，產品造價相應提高[9]。

1、產品分析：1.1對支架毛坯數模進行壁厚分析，產品最大壁厚30mm，最薄8mm，本產品整體壁厚較厚，薄壁區域位于三處螺栓安裝區，壁厚差異大，因此在厚壁處易形成熱節，造成產品形成集中的縮孔缺陷。1.2運用模流軟件對產品進行凝固分析。

從原始設計的流動波前模擬分析中發現，熔膠進入模穴后，會同時接觸到壁厚較厚及較薄的區塊，由于塑料的熱傳導率，熔膠在流經壁厚較薄的區域時溫度會顯著下降，因而導致產品有短射的現象。除此之外，Moldex3D的流動模擬工具也偵測到原始設計中單一進澆口的充填壓力過高。

選擇網格即為選擇分析的理論模型，不同的網格，在某些分析方向上結果會有較大差異，根據產品模型的結構和分析目的，選擇最適合的網格 。例如，同一個產品模型，如果采用不同的網格類型，分析結果有較大差異 由于 Beam 單元和 3D 網格，能夠考慮壁厚側邊的熱量散失，所以模擬的流動模式，與實驗的結果更為一致。

基于有限元法技術，Cast-Designer能夠在同一個網格模型中，進行熱、流動、應力的三場全耦合分析，從而獲得更高準確度的計算結果。由于同時考慮了熱應力和機械應力的影響，對模具的約束與脫模的影響都能完整分析。以下是某汽車鑄件，產品尺寸為438 X350 X 145 mm，平均壁厚3.5 mm。由于產品左側結構簡單，且壁厚比較薄而右側結構復雜、產品壁厚較大，產品在凝固過程中，極容易產生變形。

截面屬性Section-LEG,直管段：壁厚0.37截面屬性Section-LBOW，彎管段：壁厚0.41步驟 4：裝配與定位1.將直管彎管部件實例化裝配，直管和彎管間tie（若彎管用ELBOW31B單元，直管用B31單元）。---對應elbowcollapse_elbow31b_b31.inp2.若用S8R5單元則只有一個零件，不需裝配。

表1：原始設計成型條件問題點因產品網孔較多，肉厚為1.2mm，較薄。成型后，局部網孔易出現毛邊，調機無法解決；經過3次變更澆口流道設計，改善仍不明顯。經檢查，模具上網孔區域高度公差為正0.03mm，屬緊密配合。需用CAE模擬流動分析，尋找解決對策。

.產品介紹該產品為船用換熱器的封堵,材質為CF8M,重量57.2kg,整體壁厚8mm?原工藝為鋼板沖壓后成型后用板材管材焊接而成,生產效率較低,制造工藝復雜,成本較高,而且需要較高的探傷檢測費用,且外觀需要表面處理才能達到良好的粗糙度,尺寸精度不能滿足使用的要求?采用精密鑄造一體成型省去了昂貴的焊接費用,且達到尺寸精度要求,表面粗糙度達到Ra6.3

1 原工藝分析1.1 鑄件結構與原始澆注系統本文研究對象為鋁合金薄壁殼體，鋁合金牌號為A356。其外觀如圖1所示，鑄件特征為形狀細而長，縱向高度差異大，壁厚較薄的異型鋁合金殼體。鑄件尺寸為：733.5 mm×230.6 mm×495 mm；鑄件壁厚大多在6 mm，且存在大量加強筋和肋板，鑄件左側高度明顯高于右側，使得鑄件左側相比右側難以補縮。

(1) 根據鋁合金壓鑄件特征,薄壁件會提高零件的強 度,但是壁件的厚度太小會對壓鑄成型的過程造成負面影 響,因此外板的壁厚要根據車門的強度要求和影響壓鑄的 因素共同 決 定。

目 前，中國和日本的鑄鋼材料標準均未列出壁厚分組 及相應的指標值，但中國標準在附錄條款中說明所 規定的力學性能指標可用于壁厚小于WO mm的 鑄件，并且屈服強度值還可用于t >100 mm鑄件的 設計;德國1992年DIN17182規定了不同壁厚的不 同強度等力學指標，但2005年修訂后的DIN EN10293則取消了壁厚分組，同時對G17Mn5QT, G20Mn5N只規定了壁厚50 mm與30 mm

壓鑄PQ實戰分享 1/3by 敖鴻鵠“中鑄微課”，5月28日，壓鑄件PQ實戰分享敖鴻鵠：06年入行，08年開始模擬分析，壓鑄設計與評估，現場改善，擅長北美壓鑄標準與數據分析。 命題作文：球場燈，壁厚2mm，950*350mm，1300噸機器是否能打？