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類(lèi)似地，這類(lèi)非均衡層壓板，D 16和D 26正負(fù)值不是成對(duì)出現(xiàn)，當(dāng)中面有曲率κ x或κ y時(shí)，除了會(huì)引起彎矩M x、M y之外，還有附加的扭矩M xy，即存在 彎扭耦合效應(yīng)；當(dāng)層壓板中面有扭率κ xy時(shí)，除了會(huì)引起扭矩之外，還會(huì)引起附加的彎矩，即層壓板存在 扭彎耦合效應(yīng)。

0 2 損傷失效的仿真 復(fù)合材料層合板的失效主要包括面內(nèi)失效及層間失效兩種。

使用木頭制作的交叉層壓板（圖2），即CLT板同樣具有各向異性。CLT板材在兩個(gè)主方向上有不同的抗彎剛度和平面穩(wěn)定性，在墻面和地板的建造中都有使用。 圖1 木材的各向異性 圖2 CLT板的結(jié)構(gòu) 木質(zhì)結(jié)構(gòu)在地震的整體表現(xiàn)主要由接觸和離散的連接結(jié)構(gòu)決定。連接結(jié)構(gòu)對(duì)壓縮沒(méi)有反力，但對(duì)拉力或剪力有尖銳的響應(yīng)，并且板與板之間的接觸是單邊的。

圖4 B矩陣非0 回到開(kāi)頭的問(wèn)題，“為什么復(fù)合材料層壓板設(shè)計(jì)中又經(jīng)常要求對(duì)稱(chēng)性？”，主要是避免層壓板的面內(nèi)-面外、面外-面內(nèi) 耦合效應(yīng) ，這類(lèi)耦合效應(yīng)會(huì)導(dǎo)致層壓板成型階段較大的翹曲變形以及加載過(guò)程中出現(xiàn)附加的非期望變形。

傳統(tǒng)殼單元通過(guò)對(duì)殼的中性面進(jìn)行離散，對(duì)于簡(jiǎn)單的薄殼模型，其計(jì)算效率高，精度大；而連續(xù)殼單元間于傳統(tǒng)殼和實(shí)體殼單元之間，對(duì)三維實(shí)體進(jìn)行離散，在涉及到接觸分析時(shí)其精度比傳統(tǒng)殼模型高；對(duì)于長(zhǎng)厚比較小的層合板結(jié)構(gòu)通常需要使用實(shí)體單元來(lái)模擬。2.損傷失效的仿真復(fù)合材料層合板的失效主要包括面內(nèi)失效及層間失效兩種。

本文我們結(jié)合一個(gè)論文的算例，采用ABAQUS VUMAT 給出低速?zèng)_擊下的層合板失效分析結(jié)果。模型與參數(shù)鋪層：16層，單層厚度0.1325mm。[0/±22.5/±45/±77.5/90]s。層合板尺寸：150mm×100mm。沖頭：2.077kg，R=8mm。

本文以標(biāo)準(zhǔn)復(fù)合材料層合板試樣的彈性拉伸仿真分析為例，采用Abaqus前后處理，模型分別輸入到iSolver求解器和Abaqus進(jìn)行計(jì)算，并比對(duì)兩種有限元軟件的計(jì)算結(jié)果。 （1） 模型尺寸與網(wǎng)格 拉伸試件模型形狀為長(zhǎng)方形，幾何尺寸根據(jù)聚合物基復(fù)合材料拉伸性能標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法確定，截面草圖如下圖所示。層合板單層厚度0.2mm，鋪層順序?yàn)椋偤穸葹?.6mm。

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圖15 不同材料前縱梁仿真曲線CFRP前縱梁和鋼質(zhì)前縱梁的變形結(jié)果如圖16所示，其中鋼質(zhì)前縱梁在軸向壓潰過(guò)程中都表現(xiàn)出穩(wěn)定的折疊式變形模式，如圖16b所示。CFRP前縱梁表現(xiàn)出穩(wěn)定的漸進(jìn)損傷失效模式，內(nèi)外板的外層碳纖維鋪層向外翻轉(zhuǎn)，而內(nèi)層碳纖維鋪層向內(nèi)卷曲。由于前縱梁與剛性板接觸面積過(guò)大，導(dǎo)致其分層效果不太明顯，如圖16a所示。

Du等[12]利用多孔介質(zhì)模型簡(jiǎn)化了具有交錯(cuò)齒的板翅式換熱器內(nèi)部流道。第三種方法是換熱器的多尺度等效，同時(shí)具有微觀翅片參數(shù)和宏觀性能參數(shù)[13]。蘇峰華等[14]通過(guò)微尺度單元模擬分析和全尺寸模型分析了整體傳熱性能。HUANG等[15]通過(guò)使用多尺度多孔介質(zhì)模型提高了模擬的準(zhǔn)確性。為了使試驗(yàn)結(jié)果與實(shí)際更貼合，使用多孔介質(zhì)模型簡(jiǎn)化疊片式發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)油冷卻器的水側(cè)流道，建立用于壓降計(jì)算的等效仿真模型。