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圖1 巖土材料的莫爾破壞包絡線 圖1中，A、B代表破壞面的兩個莫爾圓；O1、O2代表兩個任意點莫爾圓半徑；M、N代表破壞面的垂直包絡線[2]。設定一個參數為巖土材料的屈服系數，將其表示為Q,Q的計算可以通過下述公式得到。 式中：Q代表屈服系數；O1代表任意點莫爾圓半徑；O1M代表圓心到包絡線距離。

區別于主應力：一般情況下,通過該點的任意截面上有正應力及其剪應力作用，但有一些特殊截面,在這些截面上僅有正應力作用,而無剪應力作用。稱這些無剪應力作用的面為主截面,其上的正應力為主應力,主截面的法線叫主軸,主截面為互相正交。主應力分別以σ1，σ2，σ3表示，按數值排序（考慮正負）為：σ1≥σ2≥σ3。

圖6 主棱線斷面圖通過AutoForm 分析驗證，一次拉延后棱線處沒有滑移，最大接觸應力為10.41MPa(圖7)；二次拉延后滑移距離為3mm，沒有超出R 角范圍，最大接觸應力為25.17MPa(圖8)。在分析驗證基本達成判定標準的情況下，我們新增了一套模具作為二次拉延工序，最終樣件確認消除了滑移線缺陷(圖9)。

第三強度理論認為最大剪應力是引起流動破壞的主要原因，如低碳鋼拉伸時在與軸線成45度的截面上發生最大剪應力，材料沿著這個平面發生滑移，出現滑移線。這一理論比較好的解釋了塑性材料出現塑性變形的現象，形式簡單，但結果偏于安全。第四強度理論認為，形狀改變比能是引起材料流動破壞的主要原因，結果更符合實際。一般脆性材料，鑄鐵、石料、混凝土，多用第一強度理論。考察絕對值最大的主應力。

第二強度理論（最大伸長線應變理論）核心思想：材料破壞由最大伸長線應變引起，當構件內某點的最大伸長線應變達到單向拉伸的極限應變時，材料發生破壞。等效應力 σ? = σ? - μ(σ? + σ?)σ?、σ?、σ?為主應力，μ 為泊松比適用場景：脆性材料在單向壓縮或受約束的拉伸情況下（如混凝土受壓、巖石受圍壓），實際應用較少。

第三強度理論認為最大剪應力是引起流動破壞的主要原因，如低碳鋼拉伸時在與軸線成45度的截面上發生最大剪應力，材料沿著這個平面發生滑移，出現滑移線。這一理論比較好的解釋了塑性材料出現塑性變形的現象，形式簡單，但結果偏于安全。第四強度理論認為，形狀改變比能是引起材料流動破壞的主要原因，結果更符合實際。一般脆性材料，鑄鐵、石料、混凝土，多用第一強度理論。考察絕對值最大的主應力。

第三強度理論認為最大剪應力是引起流動破壞的主要原因，如低碳鋼拉伸時在與軸線成45度的截面上發生最大剪應力，材料沿著這個平面發生滑移，出現滑移線。這一理論比較好的解釋了塑性材料出現塑性變形的現象，形式簡單，但結果偏于安全。第四強度理論認為，形狀改變比能是引起材料流動破壞的主要原因，結果更符合實際。一般脆性材料，鑄鐵、石料、混凝土，多用第一強度理論。考察絕對值最大的主應力。

（z指的是沿中面法線方向或沿校核線方向），只對其余的4個應力分量求主應力，這些主應力都是垂直于中面的（或通過校核線的）橫截面上的正應力，與材料力學和板殼理論的處理對象相一致。

如按下圖4的例子來進行分析判斷：圖4 圓筒大開孔應力分布云圖圖4(a)的應力強度是由圖4(b) 4(c) 4(d)三個方向的主應力構成的。

防滲墻小主應力隨高程的增大而減小，在高程相同的情況下，防滲墻厚度對墻的小主應力應力并不顯著，如圖5所示。在防滲墻的墻頂局部出現拉應力。最大拉應力分別為-0.2、-3.0和-2.8MPa。防滲墻厚度對大主應力的影響如圖6所示。結果表明，大主應力隨高程的增大而減小，隨厚度的增大而減小。總體來看，防滲墻厚度對小主應力的影響程度要大于對大主應力的影響程度。防滲墻厚度對位移的影響如圖7所示。

表1 巖石力學屬性MC破壞準則：式中：σ1為單元第一主應力；σ2為單元第二主應力；σ3為單元第三主應力；C為粘聚力；φ為內摩擦角。主應力一般有三個,它們滿足式（2）時,這個三次方程的解就是主應力σi(i=1,2,3）。對于給定點的應力張量,主應力是坐標變換下的不變量。

我們可利于最大應力判斷一些情況：比如最大主應力（拉應力）大于混凝土的抗拉強度，則認為混凝土開裂；通過顯示最大主應力的法線方向，則可大致表示出裂縫的發展影響。 應變中一些符號的含義E——總應變EP——主應變EE——彈性形變PE——塑性應變分量Eij——應變分量Ie——非彈性應變分量PEEQ——等效塑性應變。

外部接線不得使電器內部受到額外應力。6. 接線應按接線端頭標志進行。7. 連接電源指示燈導線線徑為 1.5mm2。8. 進入斷路器和漏電開關的單回路線徑最小為 1.5mm2。9. 單主電路線徑最小為 1.5mm2。10. 開關跨接線路最小線徑 2.5mm2。11. 進入變壓器初級繞組最小線徑為 1.5mm2。12.

斷裂力學狹義上一般指借助連續介質力學中的線彈性和彈塑性理論，從宏觀角度來研究固體材料破壞過程的所謂宏觀斷裂力學。它上承以屈服強度等材料指標為主的強度理論，下啟以研究原子位錯等晶體尺度內的斷裂過程為主的微觀斷裂力學。盡管1920年這一學科才宣告確立，但百年的發展已使其成為解決固體材料破壞過程這一問題的重要工具。

精度等級不同：檢驗平臺以00級、0級為主；裝配平臺以0級、1級、2級為主。結構特點不同：檢驗平臺側重平整度；裝配平臺側重剛性與承重。一句話總結：檢驗平臺是“尺子”，裝配平臺是“地基”。二、核心參數解密：材質、精度、規格怎么選？1. 材質：HT200-300是主流裝配平臺主流采用HT200-HT300高強度灰鑄鐵，工作面硬度HB170-240。為什么是它？

精度等級不同：檢驗平臺以00級、0級為主；裝配平臺以0級、1級、2級為主。結構特點不同：檢驗平臺側重平整度；裝配平臺側重剛性與承重。一句話總結：檢驗平臺是“尺子”，裝配平臺是“地基”。二、核心參數解密：材質、精度、規格怎么選？1. 材質：HT200-300是主流裝配平臺主流采用HT200-HT300高強度灰鑄鐵，工作面硬度HB170-240。為什么是它？

當沿軋制方向上以片狀的MnS夾雜為主時，層狀撕裂具有清晰的階梯狀，當以硅酸鹽夾雜為主時呈直線狀，如以Al 夾雜為主時呈不規則的階梯狀。

表6 最大主應力值由圖9-10可知，在交通荷載作用下，主應力等值線分布總體來說較為均勻，最大主應力隨著路基高度的增大而增大，改良前后高液限土路基的最大主應力分別為1.07MPa、0.4MPa，路基采用改良高液限土后最大主應力減小了62.62%，見表7所示。

這是因為,在振動激勵作用下,最大主應力方向與水平線垂直,而裂紋擴展面與最大主應力方向垂直時,最有利于裂紋的開裂,裂紋擴展速率也會更大。同時,從表中的最終角度可以看出,具有一定初始角度的裂紋在擴展過程中也會朝最有利于裂紋擴展方向,即葉片緣板面方向進行偏轉。