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表1 圓棒試樣高應變速率拉伸的DISS設計方案02試驗結果與分析2.1 夾具材料選擇 拉伸試驗采用螺紋旋緊夾持方式：夾具內螺紋長度大于圓棒試樣螺紋端長度，確保試樣螺紋全部擰入。利用現有高速拉伸設備，加工了 M12 mm 內螺紋的 45 鋼和鈦合金兩種夾具，熱處理后硬度分別為 31 HRC 和 30 HRC。

利用CPFEM方法對鈦合金圓棒拉伸過程進行模擬，使用UMAT子程序以及Abaqus有限元軟件作為晶體塑性有限元分析的實現方式。并且，在一些復雜工藝條件下如切削、軋制、沖壓等，CPFEM方法同樣適用，能夠模擬材料變形過程中的非線性行為和動態響應。

圖7 室溫下高速拉伸載荷-位移曲線圖8 低溫下高速拉伸載荷-位移曲線圖9 高溫下高速拉伸載荷-位移曲線圖10 高速相機拍攝拉伸過程（25℃-200mm/s）圖11 高速相機拍攝拉伸過程（55℃-12000mm/s）表2 膠粘接頭在不同拉伸速率和溫度下的抗拉強度圖12 不同溫度和拉伸速率下的對接抗拉強度

XM-12 材料高溫拉伸試驗檢測溫度范圍：900 ～1200℃。普通的試驗機無法滿足，因此此次試驗選擇Gleeble-3500 熱模擬試驗機進行光滑圓棒試樣的拉伸試驗。拉伸試樣圖如圖1 所示。圖1 拉伸試樣尺寸高溫拉伸測試 本文以1050℃拉伸結果為分析對象，對檢測數據進行修正分析，試樣實測直徑 φ9.98mm。

應力狀態相關項參數 D1～D3，通 過擬合不同缺口半徑的常溫、準靜態、缺口圓棒拉 伸試樣的斷裂應變獲得。應變率相關項系數 D4，可 通過不同拉伸速率下圓棒拉伸試樣的斷裂應變擬合 得到。此外，溫度相關項參數 D5 和 D6，可通過不 同溫度下圓棒拉伸試樣的斷裂應變擬合得到，詳細 過程見文獻[19]。

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對單個單元進行單軸拉伸，邊界條件如下：von Mises應力對比結果如下（左圖為Abaqus材料庫計算，右圖為vumat子程序計算結果）：等效塑性應變對比結果如下（左圖為Abaqus材料庫計算，右圖為vumat子程序計算結果）：反力曲線對比如下：塑性耗散曲線對比如下：3.2 圓棒拉伸測試對一圓棒骨料進行單軸拉伸，其邊界條件如下：

提供具有適當半徑的圓棒或支撐，以便與試樣有一個接觸點或接觸線。 載荷由試樣頂面上的圓頭施加。如果試樣的橫截面對稱，則最大拉伸應力和壓縮應力相等。該試驗夾具和幾何結構提供了加載條件，從而使試樣在拉伸或壓縮時失效。三點彎曲試驗 對于大多數復合材料，抗壓強度低于抗拉強度，試樣將在壓縮表面失效。這種壓縮破壞與單個纖維的局部屈曲（微屈曲）有關。

如將一個實心圓棒插入薄壁圓管中，或將一實心矩形棒插入矩形管件中，實心棒將會帶走薄壁工件的熱量并防止燒穿。一般來說，在多數供貨的中空管或矩形管材料中都緊密安裝了實心圓棒或矩形棒。焊接時應注意將焊縫遠離管子的末端，管子的末端是最易發生燒穿的薄弱區域。用內置散熱棒避免燒穿的示意如圖1所示。 4、當必須將鍍鋅或含鉻材料與另一零件進行焊接時，應如何進行操作？

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