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螺栓載荷采用bolt load載荷定義模塊施加，螺栓載荷的施加一般要考慮到過程中的收斂性，一般會定義較小的值逐漸增大到預(yù)緊力后再使螺栓保持固定長度以進(jìn)行后續(xù)分析。定義過程中需要選擇一個平面和參考軸施加（高版本abaqus可以基于part施加螺釘力）。

有限元模型介紹 有限元模型如下圖所示：有限元模型 支座采用C3D8R單元模擬，螺栓采用梁單元模擬，梁單元半徑為10mm，鋁合金采用理想彈塑性本構(gòu)，材料屬性如下圖所示： 材料屬性 為簡化計(jì)算，采用半結(jié)構(gòu)分析，支座底部為固定約束，右側(cè)為對稱邊界條件： 邊界條件 采用梁單元模擬螺栓，螺栓與螺栓孔采用coupling

圖5　銑刀工件板料尺寸為150mm×130mm×45mm，為了將工件固定在測力儀上，在銑削前先在工件上加工安裝孔，采用φ8.6mm鎢鋼鉆頭打孔，再通過圓柱頭內(nèi)六角頭螺栓M8進(jìn)行固定。試驗(yàn)使用KISTLER9257b三向測力儀進(jìn)行切削力測量，利用壓板將測力儀固定在機(jī)床工作臺上，使用紅外測溫儀測量切削溫度。測力儀與工件的固定如圖6所示，測力測溫過程如圖7所示。

圖5　銑刀工件板料尺寸為150mm×130mm×45mm，為了將工件固定在測力儀上，在銑削前先在工件上加工安裝孔，采用φ8.6mm鎢鋼鉆頭打孔，再通過圓柱頭內(nèi)六角頭螺栓M8進(jìn)行固定。試驗(yàn)使用KISTLER9257b三向測力儀進(jìn)行切削力測量，利用壓板將測力儀固定在機(jī)床工作臺上，使用紅外測溫儀測量切削溫度。測力儀與工件的固定如圖6所示，測力測溫過程如圖7所示。

因?yàn)檩嗇灣惺艿氖欠磸?fù)的徑向載荷，因此在模擬中，作用力的給定方式是通過RBE3單元在等間隔角度依次施加在輪輞的圓周上，取角度為60°，共分成6個等份，一周期需要6次完整作用力，此時固定輪轂螺栓的全部自由度。圖6所示為徑向工況模擬結(jié)果。

調(diào)整完畢后，將角鋼與下側(cè)鋼墊片焊接，以完成整體節(jié)點(diǎn)的固定。整個外墻掛板系統(tǒng)只允許沿著鋼棒方向向上跳動，其余各向均進(jìn)行固定。 上部掛點(diǎn)與原設(shè)計(jì)相同，采用角鋼加錨栓的方式連接，角鋼開大孔，以適應(yīng)墻板在高度及水平方向的調(diào)差，調(diào)整完畢后用螺栓與墊片連接鎖死。

導(dǎo)槽⑤與傳統(tǒng)泥槽固定在車門窗框相比，無框門導(dǎo)槽多是單軌導(dǎo)槽，螺栓固定在車門加強(qiáng)板上，目前市場無框門主流設(shè)計(jì)是金屬或PP注塑導(dǎo)軌加泥槽密封條組合形式，如圖4所示，泥槽采用EPDM擠出，上端會做注塑接角，玻璃在泥槽中升降運(yùn)行。側(cè)圍上端密封條⑩，其作用相當(dāng)于傳統(tǒng)車門的泥槽上端，通過卡裝在側(cè)位亮飾條中，關(guān)門狀態(tài)下玻璃卡入側(cè)圍上端密封條中，與門框密封條①貼合，形成完整的密封環(huán)境（圖5）。

在ABAQUS中利用旋轉(zhuǎn)命令建立錐形塔筒模型，網(wǎng)格采用C3D8R實(shí)體單元，樁基礎(chǔ)按照假想嵌固點(diǎn)法，截取12.346m鋼管樁并將底部固定，材料為Q345鋼材。

對于鋼質(zhì)材料的前縱梁，通過Interaction中的Coupling連接方式來模擬內(nèi)板與外板之間的螺栓連接。對于CFRP復(fù)合材料前縱梁，采用實(shí)體單元來建模，使用Interaction中的Tie連接方式來模擬內(nèi)板與外板之間的螺栓連接，其他的約束設(shè)置以及加載方式與前文所述相同，前縱梁動態(tài)軸向壓潰模型如圖14所示。

/面、三維梁簡化為一維梁，邊界條件簡化時非均勻溫度場和壓力場簡化為均勻溫度場和壓力場等，只會影響計(jì)算結(jié)果的準(zhǔn)確度，不會引發(fā)計(jì)算結(jié)果方面的數(shù)值奇異，即應(yīng)力奇異和位移奇異等。