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將超穎透鏡之後的電場(chǎng)輸出導(dǎo)出為ZBF檔，然後將其進(jìn)一步導(dǎo)入OpticStudio POP中以評(píng)估最終的PSF。但是，當(dāng)超穎透鏡置於透鏡之間並且入射光束不是平面波前時(shí)，設(shè)計(jì)人員可以使用POP中的平面波開始模擬。光束在POP中傳播到超穎透鏡的前端，並作為ZBF檔導(dǎo)出。然後將ZBF作為光源導(dǎo)入FDTD，並透過超穎透鏡進(jìn)行傳播。其餘過程與前面討論的相同。

隨著 e 接近 ∞，當(dāng)由 Ince-Gaussian DLL 計(jì)算的特徵值解發(fā)散時(shí)，就會(huì)到達(dá)一個(gè)點(diǎn)。這種發(fā)散行為是計(jì)算算法的限制。當(dāng)達(dá)到發(fā)散點(diǎn)時(shí)，Ince-Gaussian DLL 產(chǎn)生的結(jié)果變得不準(zhǔn)確。不幸的是，對(duì)於唯一的 e 值，這一點(diǎn)不會(huì)出現(xiàn)（還依賴於 p、m 和光束極性）。但是，確定何時(shí)產(chǎn)生不同的解決方案很簡(jiǎn)單。

假如我們將Jones Matrix當(dāng)作x方向上的半玻板 (Areal = -1, Dreal = +1，其餘元素皆為0)，這時(shí)輸出的圓偏振方向會(huì)與輸入時(shí)相反(例如輸入左旋圓偏振後會(huì)產(chǎn)生右旋圓偏振的結(jié)果)。

功能概觀一般而言，塑化螺桿包含塑料輸送段、過渡段，及計(jì)量段，如下圖所示。實(shí)體塑件會(huì)輸送至塑料輸送段。隨著螺桿的動(dòng)作及從料管加熱，當(dāng)從塑料輸送段移至計(jì)量段時(shí)，會(huì)傳輸並逐漸熔化塑料。熔化塑件的主要驅(qū)動(dòng)力是在整個(gè)塑化製程中塑件的電熱與黏滯加熱。此製程的輸出是螺桿特性與模具特性之間平衡的結(jié)果（在螺桿尾端）。

此外還有一點(diǎn)是我們需要特別注意的，範(fàn)例所使用的設(shè)計(jì)方法忽略了大部分的複雜人眼結(jié)構(gòu)，此處我們僅考慮瞳孔的大小，且此時(shí)無轉(zhuǎn)動(dòng)的眼睛也是不被納入考量的。如下圖，對(duì)一個(gè)遠(yuǎn)視的眼睛而言，其遠(yuǎn)點(diǎn)球位於眼球的後方。在OpticStudio中，眼科鏡片的設(shè)計(jì)看起來是十分簡(jiǎn)單的。我們可以輸入鏡片後表面頂點(diǎn)處的屈光率作為此表面的一組解，此時(shí)系統(tǒng)便只剩鏡片前表面的曲率半徑(或稱為基本曲線)這個(gè)唯一變數(shù)。

最後在確保把Chief的長(zhǎng)度設(shè)定到出瞳的Radius上。便可以看到系統(tǒng)現(xiàn)在如下。打開評(píng)價(jià)函數(shù)，重新輸入以下數(shù)值驗(yàn)證。可以看到目前的最大視場(chǎng) (Hy=1) 邊緣光線 (Py=-1) 的波前差等於3.555676，跟OPD Fan中的結(jié)果一致。在Wavefront Map中也可以驗(yàn)證到。

VC Chong 認(rèn)為 CAE 模流分析將是公司保持競(jìng)爭(zhēng)力的優(yōu)質(zhì)工具，除了在模具代工的低價(jià)競(jìng)爭(zhēng)中脫穎而出，更能有效的提供良好的設(shè)計(jì)給客戶。有鑒於 Moldex3D 的優(yōu)異競(jìng)爭(zhēng)力，Tokyo Seiki 已決定在今年繼續(xù)加碼投資。

（三）Koyna混凝土壩地震動(dòng)力響應(yīng)分析在壩體底部邊界輸入加速度時(shí)程（地表水平向、豎直向加速度地震動(dòng)記錄見附件）。

面對(duì)這樣嚴(yán)峻的情況，加工業(yè)者已經(jīng)無法生產(chǎn)過多廢 料與不良品，同時(shí)也壓縮生產(chǎn)試模的時(shí)程，若還以傳 統(tǒng)的方式來調(diào)機(jī)與生產(chǎn)調(diào)整，則最終將無法跟上客戶 的要求而被淘汰，因此傳統(tǒng)射出成型方法已不再能滿 足復(fù)雜射出產(chǎn)品和應(yīng)用的需求。傳統(tǒng)射出成型現(xiàn)場(chǎng)經(jīng)常使用「反復(fù)性試驗(yàn)」成型工藝 方法來設(shè)定加工參數(shù)，藉由改變某項(xiàng)參數(shù)或是某些加 工參數(shù)來試打產(chǎn)品，再從產(chǎn)品質(zhì)量來評(píng)斷改變的參數(shù)是否能有效改善產(chǎn)品質(zhì)量。

計(jì)算橫橋向的墩頂加速度反應(yīng)，繪制加速度響應(yīng)時(shí)程曲線，比較計(jì)算值和實(shí)測(cè)值的偏差大小，測(cè)試結(jié)果如表3所示。

例如，我們可以說一個(gè)振動(dòng)級(jí)別比另一個(gè)級(jí)別大10dB，而無需進(jìn)一步解釋，但是如果我們想說一個(gè)振動(dòng)級(jí)值為85dB，我們必須列出其參考值。因此，我們應(yīng)該說振動(dòng)加速度水平是85dB參考10-6 m/s2。

（2）提取節(jié)點(diǎn)位移數(shù)據(jù)使用NSOL命令分別提取節(jié)點(diǎn)201在X、Y、Z 三個(gè)方向的位移時(shí)程（UX、UY、UZ），作為基礎(chǔ)響應(yīng)量。（3）計(jì)算速度響應(yīng)利用DERIV命令對(duì)位移曲線進(jìn)行一階時(shí)間導(dǎo)數(shù)計(jì)算，獲得各方向上的速度響應(yīng)（VX、VY、VZ）。（4）計(jì)算加速度響應(yīng)對(duì)速度時(shí)程繼續(xù)求導(dǎo)，獲得加速度時(shí)程（AX、AY、AZ），用于進(jìn)一步評(píng)估結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)。

在模型X向采用南北向的EL-centro波，為提高計(jì)算效率，對(duì)時(shí)程曲線的時(shí)間步長(zhǎng)縮短一倍，即采用時(shí)間間隔為0.01s，整體時(shí)間縮短一倍，由53.48s縮短為26.74s。由于EL-centro波記錄的是加速度時(shí)程，因此需要進(jìn)行兩次積分轉(zhuǎn)換為位移時(shí)程，對(duì)采用的加速度時(shí)程曲線進(jìn)行第一次積分得到速度時(shí)程，再進(jìn)行第二次積分得到位移時(shí)程。

采用節(jié)點(diǎn)的加速度完全取決于節(jié)點(diǎn)質(zhì)量和作用在節(jié)點(diǎn)上的合力，使得節(jié)點(diǎn)計(jì)算的成本非常低。 對(duì)加速度在時(shí)間上進(jìn)行積分采用中心差分法，在計(jì)算速度的變化時(shí)假定加速度為常數(shù)。

即使數(shù)據(jù)采集設(shè)備具有相對(duì)較高的阻抗負(fù)載，直接加載壓電加速度計(jì)的輸出信號(hào)，也會(huì)大大降低加速度計(jì)的靈敏度并限制其頻率響應(yīng)。為了更大限度地減少這些影響，加速度計(jì)的輸出信號(hào)通過一個(gè)前置放大器饋送，前置放大器將高阻信號(hào)轉(zhuǎn)換為阻抗低得多的信號(hào)，連接到測(cè)量和分析儀器的相對(duì)較低的輸入阻抗。在CCLD加速度計(jì)中，前置放大器是內(nèi)置的，因此不需要外部單元，但需要一個(gè)能夠?yàn)閱卧╇姷妮斎搿?/div>