彈性變形
關(guān)注創(chuàng)建者：Chou丶 創(chuàng)建時(shí)間：2018-12-27
彈性變形的視頻教程
基于Hypermesh和Optistruct超彈性材料壓縮變形分析（無聲/PPT講稿）
基于Hypermesh和Optistruct超彈性材料壓縮變形分析（無聲/PPT講稿） 第一節(jié) 模型搭建 第二節(jié) 材料設(shè)置 第三節(jié) 邊界條件 第四節(jié) 接觸設(shè)置 第五節(jié) 求解控制 第六節(jié) 結(jié)果后處理 注：本視頻由于設(shè)備原因無音頻錄制，視頻內(nèi)有PPT講稿。
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Abaqus金屬成型與回彈分析
金屬在成型過程中會(huì)產(chǎn)生較大變形，包括彈性變形與塑性變形。當(dāng)成型完成，撤除模具等工具后，金屬的塑性變形不可恢復(fù)，但彈性變形會(huì)恢復(fù)。彈性變形恢復(fù)的過程即為回彈。對(duì)于成型與回彈，在Abaqus通常使用兩種不同的求解策略，成型過程使用Explicit模擬，回彈過程使用Standard模型。本課程講述，如何聯(lián)合Abaqus/Explicit和Standard來完成金屬的成型與回彈分析。
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COMSOL模擬堵塞血管支架流動(dòng)、堵塞血管超彈性動(dòng)脈壁支架擴(kuò)張過程、擴(kuò)張變形動(dòng)脈壁的血液流動(dòng)。
課程為主要介紹Comsol軟件模擬心血管支架的擴(kuò)張模擬，主要對(duì)支架擴(kuò)張前后，血液流動(dòng)分析，針對(duì)擴(kuò)張前進(jìn)行堵塞血管的流固耦合模擬和支架擴(kuò)張后血管的流固耦合分析，收費(fèi)內(nèi)容包含四個(gè)文件，分別為堵塞血管的層流模擬文件、堵塞血管的支架擴(kuò)張過程模擬文件、對(duì)擴(kuò)張后的模型進(jìn)行導(dǎo)出并重新劃分網(wǎng)格并對(duì)其血液流動(dòng)進(jìn)行模擬，三個(gè)仿真模擬文件（包含結(jié)果）和視頻中演示PPT。 注：課程主要是介紹內(nèi)容，并非教程
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彈性變形的實(shí)例教程
常溫下的彎曲變形由塑性變形和彈性變形兩部分組成。當(dāng)彎曲結(jié)束，外力去除后，塑性變形留存下來，而彈性變形則完全消失。彎曲變形區(qū)外側(cè)因彈性恢復(fù)而縮短，內(nèi)側(cè)因彈性恢復(fù)而伸長，從而產(chǎn)生了彎曲五金沖壓件的彎曲角度與彎曲半徑和模具相應(yīng)尺寸不一致的現(xiàn)象。這種現(xiàn)象稱為彎曲件的彈性回跳（簡稱回彈），回彈是彎曲成形時(shí)常見的現(xiàn)象;
彎曲五金沖壓件的回彈現(xiàn)象通常表現(xiàn)為以下兩種形式：①彎曲半徑增大。②彎曲角度改變。
影響回彈的主要因素。
①材料的力學(xué)性能。
材料的屈服點(diǎn)越高，彈性模量越小，彎曲彈性回跳越大。在彎曲變形程度相等的情況下，卸載后兩種材料的回彈量卻不一樣,在彎曲變形程度相同的條件下，卸載后的回彈量則不同，經(jīng)冷作硬化而屈服極限較高的軟鋼的回彈大于屈服極限較低的退火軟鋼。
②相對(duì)彎曲半徑r/t。
相對(duì)彎曲半徑r/t越大，板料的彎曲變形程度越小，在板料中性層兩側(cè)的純彈性變形區(qū)增加越多，塑性變形區(qū)中的彈性變形所占的比例同時(shí)也增大。因此，相對(duì)彎曲半徑r/t越大，則回彈也越大。
③彎曲中心角α。
彎曲中心角α越大，表明變形區(qū)的長度越長，因此，回彈的積累值越大，其回彈角越大；但其對(duì)彎曲半徑的回彈影響不大。
④彎曲方式及彎曲模。
板料彎曲方式有自由彎曲和校正彎曲。在無底的凹模中自由彎曲時(shí)，回彈大；在有底的凹模內(nèi)做校正彎曲時(shí)，回彈值小。原因是：校正彎曲力較大，可改變彎曲件變形區(qū)的應(yīng)力狀態(tài)，增加圓角處的塑性變形程度。
⑤彎曲五金沖壓件形狀。
工件的形狀越復(fù)雜，一次彎曲所成形的角度數(shù)量越多，各部分的回彈值相互牽制以及彎曲件表面與模具表面之間的摩擦影響，改變了彎曲件各部分的應(yīng)力狀態(tài)（一般可以增大彎曲變形區(qū)的拉應(yīng)力），使回彈困難，因而回彈角減小。如Π形件的回彈值比U形件小，U形件的回彈值又比V形件小。
⑥模具間隙。
展開 05-橢圓接觸彈性變形Fortran和MATLAB程序 ￥19.89
05-橢圓接觸彈性變形Fortran和MATLAB程序，程序請(qǐng)見下文附件及百度網(wǎng)盤鏈接
04-點(diǎn)接觸彈性變形Fortran和MATLAB程序，程序請(qǐng)見下文附件及百度網(wǎng)盤鏈接
06-通過多重積分法求解線接觸彈性變形Fortran和MATLAB程序，程序請(qǐng)見下文附件及百度網(wǎng)盤鏈接
07-通過多重積分法求解點(diǎn)接觸彈性變形Fortran和MATLAB程序，程序請(qǐng)見下文附件及百度網(wǎng)盤鏈接
彈性變形的相關(guān)專題、標(biāo)簽、搜索
彈性變形的最新內(nèi)容
剛?cè)狁詈吓c多學(xué)科集成能力
· 獨(dú)創(chuàng)混合建模架構(gòu)，可同時(shí)模擬剛體（齒輪、連桿）的剛性運(yùn)動(dòng)與柔體（殼體、軸類）的彈性變形，捕捉微米級(jí)變形與大幅度運(yùn)動(dòng)的耦合效應(yīng)，適配精密機(jī)械、航空航天等高精度場(chǎng)景。
該模型的核心思想是：材料變形不僅包含彈性變形和晶體塑性滑移，還需要顯式考慮熱膨脹變形。因此，總變形梯度被分解為彈性/剛體轉(zhuǎn)動(dòng)部分、熱變形部分和塑性變形部分。
在本構(gòu)層面，作者保留了 FCC 晶體的 12 個(gè) {111}<110> 滑移系，并采用冪律型滑移率方程描述率相關(guān)塑性流動(dòng)。
屈服強(qiáng)度是材料從彈性變形進(jìn)入塑性變形的臨界點(diǎn)。拉伸過程中，材料在屈服點(diǎn)之前僅產(chǎn)生彈性變形；過了屈服點(diǎn)則進(jìn)入塑性階段，產(chǎn)生永久不可恢復(fù)的變形。塑料材料由于韌性較差，拉伸試驗(yàn)中基本沒有明顯的屈服階段，工程設(shè)計(jì)中常以產(chǎn)生0.2%殘余應(yīng)變時(shí)的應(yīng)力作為條件屈服極限。
抗拉強(qiáng)度是材料應(yīng)力值的極限點(diǎn)，超過此值材料即被判定破壞失效。
仿真中使用了超彈性材料和大變形設(shè)置。此示例還演示了如何應(yīng)用軸對(duì)稱分析來簡化仿真過程。
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本案例采用結(jié)構(gòu)鋼；本次仿真中不對(duì)鋼材設(shè)置塑性屬性，材料將僅發(fā)生線彈性變形。
3、導(dǎo)入 T 型梁幾何模型，模型外觀如圖 1 所示。
圖1 T 型梁幾何模型
4、為幾何模型賦予材料屬性。
5、施加邊界條件。本案例中，在梁的兩端施加固定約束。
您可能缺了這份粘彈性數(shù)據(jù)1個(gè)月前
粘-超彈耦合本構(gòu)模型構(gòu)建
對(duì)于需要同時(shí)模擬大變形超彈性與時(shí)間依賴性的復(fù)雜工況，我們可提供粘-超彈耦合本構(gòu)模型的校準(zhǔn)服務(wù)，將超彈模型與粘彈性模型無縫結(jié)合。
剛?cè)狁詈蟿?dòng)力學(xué)研究同時(shí)包含大范圍剛體運(yùn)動(dòng)與彈性變形相互作用的系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)問題。針對(duì)三軸運(yùn)動(dòng)平臺(tái)等多體系統(tǒng)，直接采用有限元法進(jìn)行全柔性建模將導(dǎo)致自由度龐大、計(jì)算效率低下。模態(tài)綜合法通過剛?cè)崤袆e準(zhǔn)則選取對(duì)系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)貢獻(xiàn)顯著的低階模態(tài)，將物理坐標(biāo)轉(zhuǎn)換為模態(tài)坐標(biāo)，從而有效降低系統(tǒng)自由度；隨后，將降階后的柔性體模型與剛性部件通過運(yùn)動(dòng)副連接，建立完整的剛?cè)狁詈隙囿w系統(tǒng)模型。
擠壓變形
第二步的仿真方法：
加載板子的變形預(yù)應(yīng)力，按裝配狀態(tài)連接，計(jì)算連接處的彈性變形力。
但是：在第一步加載的時(shí)候就不是很容易實(shí)現(xiàn)。兩個(gè)夾層面需要設(shè)定接觸面進(jìn)行接觸非線性仿真，經(jīng)常發(fā)生接觸面穿透現(xiàn)象，需要小載荷步，多次調(diào)試。
即使擠壓方式?jīng)]有穿透，應(yīng)力分布也不是很均勻。
特點(diǎn)： 在高負(fù)荷工況下僅產(chǎn)生微量的彈性變形，能大幅提升加工精度并延長使用壽命。
適用場(chǎng)景： 通常應(yīng)用于對(duì)剛性要求極高的重載機(jī)械設(shè)備，例如德國進(jìn)口的大型機(jī)床、折彎機(jī)、激光焊接機(jī)等。
2. 滾珠導(dǎo)軌：速度與精度的平衡
滾珠導(dǎo)軌采用球形滾子軸承，接觸面積相對(duì)較小，這使得它的摩擦阻力遠(yuǎn)低于滾柱導(dǎo)軌。
高壓比例閥的安裝步驟和指南是什么？2個(gè)月前
管路連接與流向確認(rèn)
連接氣管時(shí)，務(wù)必注意進(jìn)氣口（P）、工作口（A/B）及排氣口（R/S）的標(biāo)識(shí)，嚴(yán)禁接反，諾冠閥門內(nèi)部流道設(shè)計(jì)精密，反向連接可能直接損壞內(nèi)部組件，推薦使用高質(zhì)量的金屬軟管或硬管，減少管路彈性變形對(duì)控制精度的影響，所有接頭必須密封良好，安裝完成后需進(jìn)行保壓測(cè)試，確保無泄漏。
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