柱子
關注創建者：liuming12061418 創建時間：2017-02-17
柱子的視頻教程
Abaqus柱子熱力耦合分析（火災試驗模擬）
采用Abaqus2019對柱子進行熱力耦合分析。 建模方法： 1、順序熱力耦合； 2、完全熱力耦合。 可學知識： 1、鋼筋混凝土柱子順序熱力耦合和完全熱力耦合的建模方法及后處理過程; 2、鋼筋和混凝土熱工性能參數及高溫下材料本構的計算； 3、單位的換算； 4、 Abaqus6.14-2和Abaqus6.19做熱力耦合的不同。
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鋼筋混凝土梁-柱子結構擬靜力破壞數值模擬
案例采用位移控制進行加載，在中柱頂部鋼板施加豎向位移，兩側柱子采用固結邊界條件。采用擬靜力分析，混凝土和鋼筋的材料模型都忽略應變率的影響。
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柱子的實例教程
采用OpenSees軟件，對普通混凝土柱子、鋼管混凝土柱子、型鋼混凝土柱子、CFRP增強混凝土柱子的擬靜力試驗進行數值模擬，模擬結果較好。
一、普通混凝土柱子
選取清華大學2011年的普通混凝土柱子，分別采用基于剛度法的非線性梁柱單元（Displacement-Based Beam-Column Element，分別采取1、3、5個單元）和基于柔度法的非線性梁柱單元（Force-Based Beam-Column Element）進行模擬，對比剛度法和柔度法的差別，探討如何能較好地模擬柱子低周反復荷載下的滯回特性。
試驗參數如下：
模擬結果如下：
二、鋼管混凝土柱子
采用OpenSees軟件，采用基于柔度法的非線性梁柱單元（Force-Based Beam-Column Element）進行方鋼管混凝土柱擬靜力試驗模擬。采用Mander模型計算核心區混凝土強度，試驗參數如下：
我的模擬結果如下：
核心期刊論文模擬如下：
可以看出，兩者相差不大。
三、型鋼混凝土柱
采用OpenSees軟件，采用基于柔度法的非線性梁柱單元（Force-Based Beam-Column Element）進行圓形和方型鋼混凝土柱擬靜力試驗模擬，采用Kent-Park模型計算核心區混凝土強度。試驗參數如下：
截面劃分如下：
滯回曲線如下：
四、CFRP加固混凝土柱
采用OpenSees軟件，采用基于柔度法的非線性梁柱單元（Force-Based Beam-Column Element）進行CFRP增強混凝土柱擬靜力試驗模擬，采用Kent-Park模型計算核心區混凝土強度，采用Lam-Teng模型計算CFRP參數。
展開 </strong></p><p>1、直接寫Tcl代碼</p><p>2、GID+OpenSees</p><p>3、Etabs+ETO</p><p><br></p><p><strong>以一個柱子的低周反復加載數值模擬為例。</strong></p><p><strong>1、直接寫Tcl代碼(簡單模型推薦使用)</strong></p><p><strong>柱子tcl代碼可看如下視頻：</strong></p><p><a href="http://www.yqgqt.org.cn/college/video/c13833" rel="noopener noreferrer" target="_blank">http://www.yqgqt.org.cn/college/video/c13833</a></p><p><strong>2、GID+OpenSees</strong></p><p><strong>學習GID可在官網，有教學實例。</strong></p><p>http://gidopensees.rclab.civil.auth.gr/</p><p><strong>3、Etabs+ETO</strong></p><p>此方法可見陳學偉的書。在此僅簡單說一下建模過程。
展開 從圖8中可以看出，在0.3s時，第一區段構件爆破拆除后，E、F軸截面合軸力并沒有太大的變化，還是處于受壓狀態；但是，當0.6s第二區段構件爆破拆除后，E軸柱子截面所受合壓力突然增大，而F軸（最后一排）柱子所受合軸力由之前的受壓狀態變成受拉狀態；當0.9s第三區段構件爆破拆除后，E、F軸柱子截面軸力都減為零，結構整體開始下坐；在1.4s的時候，E、F軸柱子同時觸地完成下坐，柱子都處于受壓狀態；1.4s后，F軸柱子合壓力突減，并在2.0s時減為零過后就幾乎不變化了，也就意味著整個截面上下部分分離，這與之前圖3（a）中倒塌的形式也很吻合，而E軸在1.4s過后截面所受合壓力逐漸減小并在2.5s左右減為零，這是塑性鉸形成到完全破壞的的階段。
從以上E、F軸柱子合軸力的對比分析可以得出，E軸柱子在倒塌過程一直處于受壓狀態，而處于最后排的F軸柱子，由于結構一定的傾斜度，上部結構重力大部分壓在了E軸，F軸只受到相對較小的軸壓力，這也是塑性鉸形成在E軸底層柱子頂層的原因。
4. 結論
通過對9層框架樓房的拆除爆破倒塌過程的數值模擬優化分析，得出以下幾點結論：
（1）拆除最后一排立柱，當延期時間為0.3s時，結構塑性鉸形成位置較低，且結構切口上沿觸地后，能夠很好地實現接觸位置逐漸擴大和前移的理想倒塌形式。當延期時間為0.5s時，結構塑性鉸形成位置較高，上部結構轉動過程中切口上沿與下一層樓板接觸，導致接觸點位置過高，樓層頂端先觸地，從樓層頂端到切口上沿逐漸破壞。
（2）最后一排立柱不拆除的情況下，延期時間為0.3s時，切口上部結構在大偏心作用下很容易在切口頂端后排立柱產生應力集中，形成塑性鉸，并且很快就發生折斷，導致上部結構發生整體翻轉。當延期時間加長到0.5s時，結構在后兩排立柱形成較多的塑性鉸，在繞塑性鉸轉動過程，結構最終也會整體同時撲倒在地面。
展開 如果柱子安裝時垂直度達到了，那就在安裝和校正鋼梁時，再把柱子撐開，留出接頭焊接收縮量，這時柱子產生的內力，在焊接完成和收縮后也就自動消失。
梁和鋼柱之間用高強螺栓連接，由于柱與柱之間的主梁截面大、剛度也大，在安裝柱和柱之間的主梁時，將會影響鋼柱的垂直度，因此需要進一步對柱子進行跟蹤校正；對主梁聯系的隔跨甚至隔兩跨以上的柱子也要一起監測，只有采取這樣的措施，柱子的安裝質量才有保證。
當高強螺栓緊固完成后，對這一片區的鋼柱再次進行整體觀測，并做好記錄，根據記錄的偏差值大小及偏差方向，決定對焊前偏差是否還需要進行局部尺寸調整以及確定焊接順序、焊接方向、焊接收縮的傾斜預留量，然后交付焊接班組進行施焊。
高強螺栓終擰之后，下一道工序焊接，焊接時焊接縫將會收縮。因此在焊接完成以后必須再一次對該片區的鋼柱、鋼梁再次復測，并做好記錄，校測后所記錄的測量數據，進行整理，作為下一層鋼柱吊裝校正及焊接的預控數據。
文章來源：測繪人的筆記
展開 求各位大佬解答，問題如下：
采用ABAQUS模擬鋼管混凝土組合結構柱子的滯回試驗，但模擬后的力—位移滯回曲線很飽滿，無捏縮現象，這與試驗對照不上（模型中已考慮混凝土損傷），求大佬解答
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附錄：TiO2的折射率
圖表來源于R. C. Devlin, M. Khorasaninejad, W.-T. Chen, J. Oh, F.
當然，本文使用的是圓形柱子，無法通過旋轉得到渦旋相位，因而通過單元像素來匹配整體相位分布。如果使用方塊柱子，則可以通過先根據超透鏡聚焦所需要的相位排布，然后再通過幾何旋轉滿足渦旋相位，也就是PB相位。
圖2本體與鋼支架連接的支座結構
根據技術規范，除塵器支座結構應是自撐式的，并能把所有垂直和水平荷載轉移到柱子基礎上。支座應符合下列要求：除一個用固定支座外，其余為單向和萬向活動支座或全部采用固定支座，用鋼支架合理的撓度來消除熱膨脹。為減少高溫含塵氣體對電除塵器產生的熱應力和變形，電除塵器支座應采用活動支座（保留一個固定支座）或鉸支座。
模型修正
假定有限元模型建模過程中的不確定性因素包括：梁彈性模量、1-2層柱子彈性模量，第3層柱彈性模量。該框架模型有三個可變參數：梁彈性模量E1、1-2層主彈性模量E2，第3層柱彈性模量E3，將此三個參數擬定為待修正參數。
設計向量定義為：
其中：
b = 柱體橫截面寬度
d = 柱體橫截面深度
輸入參數：寬度和高度；
響應參數：質量、固有頻率、直接應力、屈曲應力
1.4 理論分析
最小化（柱子的質量）：
最大化（水箱橫向振動的固有頻率）：
約束條件：
計算得到各參數最優解：
b = 0.36102 m
d = 1.3181 m
M = (minimum) =
?有幾種方法可以做到這一點:
? 逐個柱子，手動;
? 一次性定義在等距網格;
? 使用導入的數組，其中包含定義每個柱子的橫向位置和直徑的數據。
?柱子的位置可以任意變化，無論是直接，或偏離其原始位置。
<p>本文講述采用DeepSeek來做OpenSees柱子擬靜力試驗的有限元模擬，分為建立模型和模型檢查及調整模型收斂性兩部分內容。
1.GPC法
GPC法是利用聚合物溶液通過填充有特種多孔性填料的柱子，在柱子上按照分子尺寸大小進行分離并自動檢測其濃度的方法。采用GPC方法測試UHMWPE的分子量及其分布在技術上存在局限性。
柱子的兩端采用固定的邊界條件，載荷施加到鋼梁的末端。
4.將圖形拖動到相應圖層：將結構圖中的所有圖形（如墻體、柱子、梁等）選擇并拖動到結構圖所在的圖層中。同樣地，將建筑平面圖中的所有圖形（如墻體、門窗、家具等）選擇并拖動到建筑平面圖所在的圖層中。
5.調整圖形位置和大小：根據需要，調整結構圖和建筑平面圖中的圖形位置和大小，以確保它們在合并后的圖紙中對齊和適合。
6.疊加圖層：確保兩個圖層都處于打開狀態，并將它們疊加在一起。
