單軸受壓本構(gòu)模型的案例
Opensees實例2—Concrete01材料
Concrete01材料是以Kent—Scott—Park提出單軸受壓本構(gòu)模型為骨架曲線，且不考慮混凝土抗拉強度，骨架曲線如下圖所示：
重復(fù)荷載下的滯回規(guī)則采用Karsan—Jirsa提出的加卸載模型，其卸載路徑和再加載路徑均采用相同的直線，且考慮剛度線性退化，其模型圖如下圖所示：
Opensees中Concrete01材料的調(diào)用語句為：
其中，$matTag為材料編號（應(yīng)為整數(shù)）；$fpc為混凝土峰值抗壓強度（
如做立方體抗壓強度試驗，則按試驗值取值；若無試驗，則取軸心抗壓強度）；$epsc0為與混凝土峰值抗壓強度對應(yīng)的峰值應(yīng)變（
常取0.002）；$fpcu為混凝土壓碎時的極限強度；$epsU為混凝土達到極限強度時對應(yīng)的極限應(yīng)變（
其中$epsc0與$epsU按照自己選用的本構(gòu)模型進行計算。比如Mander模型和過鎮(zhèn)海模型計算的結(jié)果是不同的）。
需要說明的是，在定義參數(shù)時
混凝土的強度和應(yīng)變均已受壓為負，
混凝土的初始彈性模量E0默認(rèn)為2倍峰值應(yīng)力除以峰值應(yīng)變。
例如：
uniaxialMaterial Concrete01 1 -25 -0.002 -5 -0.005
以上為作者的觀點及經(jīng)驗，不一定是正確的，望各位讀者多加思考！！
歡迎關(guān)注公眾號
“土木愛研小站”
您的每一個贊和關(guān)注都是我前進的動力！！！
展開 Cohesive單元受壓的本構(gòu)模型和算法實現(xiàn) ￥500
更多細節(jié)請見以下鏈接：https://zhuanlan.zhihu.com/p/408291955
UMAT子程序付費后可見。
Abaqus鋼管混凝土塑性受拉及受壓應(yīng)力應(yīng)變本構(gòu)模型及損傷因子 ￥5
<p class="ql-align-justify">本內(nèi)容基于韓林海的約束混凝土模型所制作的Excel，可用于將其輸入直接到ABAQUS中，用于建立鋼管約束混凝土型，具體如下：</p><p class="ql-align-justify">模型介紹：</p><p class="ql-align-justify">本模型基于<span style="color: rgb(25, 27, 31);">韓林海</span>所開發(fā)的約束混凝土應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系模型，以及損傷因子，其中受壓本構(gòu)以及受拉本構(gòu)以及其損傷因子均有，且附帶鋼材料的二次流塑模型，可直接輸入abaqus進行分析，均具有完美下降段。</p><p class="ql-align-justify"><br></p><figure style="text-align: center;" class="ql-align-center"><figure class="figure-image" contenteditable="false" data-img="https://img.jishulink.com/202511/attachment/66d3ae0e7f464f3c8a0a386084e4e134.png" style="display: inline-block;" data-regular="true"><img src="https://img.jishulink.com/202511/attachment/66d3ae0e7f464f3c8a0a386084e4e134.png" data-mobile-src="https://img.jishulink.com/202511/attachment/66d3ae0e7f464f3c8a0a386084e4e134.png?
展開 韓林海本構(gòu)關(guān)系 以及鋼管混凝土軸壓受力模型 ￥125
表格 以及模型文件，處理視頻
Tresca本構(gòu)模型VUMAT（2D/軸對稱）（附源代碼和詳細注釋）
一、ABAQUS自帶Tresca本構(gòu)與VUMAT對比
二、Tresca本構(gòu)模型介紹
以下， 粗體符號表示向量或矩陣，上標(biāo)“T”表示向量轉(zhuǎn)置。
當(dāng)屈服函數(shù)f（σ）的值為零時，材料屈服。這里σ是應(yīng)力張量（為列矩陣）。如采用相關(guān)聯(lián)的流動法則，則無窮小的塑性應(yīng)變增量為
式中，a是屈服函數(shù)的梯度，dλ是一個非負塑性乘子（non-negative plastic multiplier）。
如果在分析增量步j(luò) 和 j+1之間施加一個應(yīng)變增量Δε，則應(yīng)力根據(jù)下式進行更新
式中，εj 是增量步 j 之后的總應(yīng)變，Dep是無窮小彈塑性本構(gòu)矩陣。
由于Dep高度依賴于σ，因此上式（4.2）通常取近似解。應(yīng)變增量dε由彈性增量dεe和塑性增量dεp組成，因此：
根據(jù)胡克定律得到彈性應(yīng)力增量如下：
式中D是彈性本構(gòu)矩陣。
結(jié)合式（4.1）與式（4.4）可得：
綜上可得下圖中的徑向映射法則（radial return mapping）：
上圖中，在增量開始時，考慮點處的應(yīng)力為σA，其在，彈性區(qū)域（f<0，f 是屈服函數(shù)），當(dāng)然其同樣可以位于屈服面上（f=0）。彈性預(yù)測增量為Δσe，由此預(yù)測應(yīng)力為σB。通過塑性修正增量?Δσp將應(yīng)力返回到屈服面上的最終應(yīng)力點σC。其中Δσp由下式得出：
通常，Δσp由下式進行數(shù)值計算：
其中，下標(biāo)P表示積分路徑上要計算a的點。在后向歐拉算法中，由于P對應(yīng)于未知的最終應(yīng)力狀態(tài)σC，因此需要迭代。
展開 UMAT子程序（晶體塑性力學(xué)）經(jīng)典案例-單胞模型（inp+UMAT文件+子程序?qū)?yīng)的本構(gòu)模型文件） ￥10
這份資料是從事固體力學(xué)研究幾年經(jīng)典推薦教程，助你在有限元仿真理論部分有更深入的理解和認(rèn)識，同時對有限元材料本構(gòu)模型的UMAT子程序的編寫、材料參數(shù)的設(shè)置、ABAQUS的前處理有更加深入的感悟。
附件中文件：inp單胞模型，UMAT晶體塑性經(jīng)典子程序，子程序?qū)?yīng)的經(jīng)典說明，固體力學(xué)國際經(jīng)典教程（Computational Methods for Plasticity），ABAQUS工程項目前處理經(jīng)典教程。
看好再購買，售出不退，謹(jǐn)慎入手
新型鋼網(wǎng)鏤空心樓板試驗、模擬及理論研究 (數(shù)值模擬部分)
為了具有說服力，許多研究人員使用有限元模型分析與實驗數(shù)據(jù)進行比較，增加了所有設(shè)計和施工單位使用新型樓板系統(tǒng)的可能性。
與現(xiàn)澆式HCS相比，預(yù)制式HCS具有混凝土質(zhì)量高、現(xiàn)場勞動力成本低、施工時間短等優(yōu)點，目前為許多承包商提供服務(wù)。通常，這將與現(xiàn)澆混凝土(CIP)頂部一起應(yīng)用，形成具有理想綜合性能的耐載復(fù)合樓板系統(tǒng)。根據(jù)樓板的結(jié)構(gòu)性能，將其分為單向板和雙向板。單向HCS在一個方向上存在空洞，而雙向HCS在橫向和縱向都有空洞。在鋼筋配置方面，后者通過在兩個方向上都有主筋，在空間上具有較好的剛度。然而，預(yù)制大跨度雙向樓板存在以下缺陷：(1)傳統(tǒng)填料因浮力大而固定復(fù)雜；(2)填料密度高、質(zhì)量重、易破碎，生產(chǎn)、運輸和施工不便，難以形成大型工業(yè)生產(chǎn)線，填料無法與樓板共同承載；(3)成本昂貴；(4)結(jié)構(gòu)完整性不理想。因此，為了滿足我國住宅產(chǎn)業(yè)化的要求，迫切需要一種成型孔簡單、連續(xù)性強、整體性能優(yōu)良的預(yù)制空心板體系解決方案。
2.試件設(shè)計
文獻1提出了一種新型空心樓蓋，并對其展開了試驗、數(shù)值模擬及理論研究，以解決現(xiàn)有樓板的缺陷。本案例以該文獻為例對混凝土空心樓板的仿真分析方法進行闡述。試件尺寸如圖1所示。
圖1 試件尺寸
3. 有限元模型的建立
為更深入地探究裝配式鋼網(wǎng)鏤空心樓蓋的力學(xué)性能，采用大型通用有限元軟件ABAQUS 2016建立精細化有限元模型進行數(shù)值模擬研究。
3.1材料本構(gòu)
混凝土本構(gòu)由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010-2010）推薦的公式給出，單軸受壓本構(gòu)模型如式（1）-（5）所示，單軸受拉本構(gòu)模型如式（6）-（9）所示。鋼筋采用雙線性本構(gòu)模型，其數(shù)值由材性試驗得到。
3.2邊界條件
為節(jié)約計算成本和提高計算效率，采用1/4模型進行計算分析。
展開 