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瞬態轉子動力學分析

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瞬態轉子動力學分析的視頻教程

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瞬態轉子動力學分析的實例教程

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** generate response graphs /post26 nsol,2,5,U,X,UXdisk prod,3,2,2 nsol,4,5,U,Y,UYdisk prod,5,4,4 add,6,3,5 sqrt,7,6,,,Ampl_At_Disk /axlab,y,Displacement (m) plvar,7 轉子動力學系列（十）：不平衡激勵下的啟動過程瞬態轉子動力學分析 轉子動力學系列（九）：基于ANSYS Workbench的多軸轉子臨界轉速 轉子動力學系列（八）：軸對稱實體單元Solid272/Solid273的應用 轉子動力學系列（七）：帶支承結構的復雜轉子分析 轉子動力學系列（六）：考慮預應力的轉子動力學分析 轉子動力學系列（五）：隨轉速變剛度和變阻尼的模擬 轉子動力學系列（四）：不同軸承單元對比（COMBIN14和COMBI214） 轉子動力學系列（三）：不同建模單元對比（BEAM188與SOLID186） 轉子動力學系列（二）：不平衡響應分析 轉子動力學系列（一）：臨界轉速與坎貝爾圖

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轉子動力學系列（六）：考慮預應力的轉子動力學分析￥29

具體命令流如下： 轉子動力學系列（十）：不平衡激勵下的啟動過程瞬態轉子動力學分析 轉子動力學系列（九）：基于ANSYS Workbench的多軸轉子臨界轉速 轉子動力學系列（八）：軸對稱實體單元Solid272/Solid273的應用 轉子動力學系列（七）：帶支承結構的復雜轉子分析 轉子動力學系列（六）：考慮預應力的轉子動力學分析 轉子動力學系列（五）：隨轉速變剛度和變阻尼的模擬 轉子動力學系列（四）：不同軸承單元對比（COMBIN14和COMBI214） 轉子動力學系列（三）：不同建模單元對比（BEAM188與SOLID186） 轉子動力學系列（二）：不平衡響應分析 轉子動力學系列（一）：臨界轉速與坎貝爾圖

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轉子動力學系列（七）：帶支承結構的復雜轉子分析￥49

1 問題描述如下圖所示的轉子和支承結構，材料的彈性模量為200GPa，密度為7800kg/m3，泊松系數為0.3，支承結構與轉子之間為軸承支撐，垂直面上兩個方向的支撐剛度分別為8E6N/m和3E6N/m，暫不考慮阻尼的影響。求該轉子系統的渦動頻率、振型、臨界轉速。轉子系統有限元模型 2 結果分析對于該復雜的轉子結構，采用SOLID186單元來模擬，支承結構與轉子之間在徑向采用COMBI214來模擬軸承、在軸向采用COMBIN14來約束軸向的位移。由于考慮了支承結構，振動模態較單純的轉子結構豐富，如支承結構本身的振動模態、支承與轉子結構同時振動的模態等，也會出現較多與轉速無關的振動模態。與渦動無關的振動，在坎貝爾圖上會出現某些無“FW”或“BW”標志的頻率曲線。不考慮支承結構的結果如下：有支承結構的結果如下：有支承結果的振型模態更豐富： 3 分析過程首先把轉子結構的體選擇上，用Named Selections命名為rotor。 轉子動力學系列（十）：不平衡激勵下的啟動過程瞬態轉子動力學分析 轉子動力學系列（九）：基于ANSYS Workbench的多軸轉子臨界轉速 轉子動力學系列（八）：軸對稱實體單元Solid272/Solid273的應用 轉子動力學系列（七）：帶支承結構的復雜轉子分析 轉子動力學系列（六）：考慮預應力的轉子動力學分析 轉子動力學系列（五）：隨轉速變剛度和變阻尼的模擬 轉子動力學系列（四）：不同軸承單元對比（COMBIN14和COMBI214） 轉子動力學系列（三）：不同建模單元對比（BEAM188與SOLID186） 轉子動力學系列（二）：不平衡響應分析 轉子動力學系列（一）：臨界轉速與坎貝爾圖

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多軸轉子模型 轉子動力學系列（十）：不平衡激勵下的啟動過程瞬態轉子動力學分析 轉子動力學系列（九）：基于ANSYS Workbench的多軸轉子臨界轉速 轉子動力學系列（八）：軸對稱實體單元Solid272/Solid273的應用 轉子動力學系列（七）：帶支承結構的復雜轉子分析 轉子動力學系列（六）：考慮預應力的轉子動力學分析 轉子動力學系列（五）：隨轉速變剛度和變阻尼的模擬 轉子動力學系列（四）：不同軸承單元對比（COMBIN14和COMBI214） 轉子動力學系列（三）：不同建模單元對比（BEAM188與SOLID186） 轉子動力學系列（二）：不平衡響應分析 轉子動力學系列（一）：臨界轉速與坎貝爾圖

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轉子動力學系列（四）：不同軸承單元對比（COMBIN14和COMBI214）￥39

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