脫硫液
關注創建者：匿名 創建時間：2021-12-20
脫硫液的實例教程
初步表明真空冷凝液含氨量超標可能是造成脫硫液變黑的主要原因，煤氣中氨含量偏高，可造成大量的氨在解析塔解析后溶解于真空冷凝液中，同時造成真空冷凝液中硫化氫和氰化氫的增高，而冷凝液又被送至富液槽，進入解析塔循環，造成解析系統負荷增大，影響解析效果，從而影響煤氣硫化氫的脫除。
通過實驗分析得出脫硫液變黑是因為煤氣中氨含量偏高造成的。
4.預防措施
1）為防止煤氣前道工序對脫硫系統的影響，加強硫銨操作，保證硫銨母液酸度合格，母液噴灑正常，不影響對煤氣中氨的脫除。
2）粗苯區域終冷塔噴灑液每班取樣做噴灑液含氨，及時了解噴灑液氨含量，一旦出現含氨超標加大噴灑液置換，盡快將噴灑液氨降到正常范圍內，以減少對脫硫的影響。
3）每班送真空冷凝液樣化驗，及時了解系統氨含量，一旦氨超標，立刻大量置換盡快降低氨含量。
生產中發現當真空冷凝液中氨含量達到2g/L時，真空冷凝液顏色開始變深，隨之貧富液顏色也開始變深，立刻加強前端控制，加大真空冷凝液外排量后，隨著真空冷凝液含氨量的降低，顏色逐步好轉。采取此措施后脫硫液顏色再未變黑。
5.結論
脫硫液氨含量超標是脫硫液變黑的主要原因，通過加大脫硫液置換能較快的恢復脫硫系統的正常運轉，通過加強前端工藝的控制能有效的避免脫硫液變黑的發生，有利于生產的穩定與指標的控制。
展開 初步表明真空冷凝液含氨量超標可能是造成脫硫液變黑的主要原因，煤氣中氨含量偏高，可造成大量的氨在解析塔解析后溶解于真空冷凝液中，同時造成真空冷凝液中硫化氫和氰化氫的增高，而冷凝液又被送至富液槽，進入解析塔循環，造成解析系統負荷增大，影響解析效果，從而影響煤氣硫化氫的脫除。
通過實驗分析得出脫硫液變黑是因為煤氣中氨含量偏高造成的。
4 預防措施
1）為防止煤氣前道工序對脫硫系統的影響，加強硫銨操作，保證硫銨母液酸度合格，母液噴灑正常，不影響對煤氣中氨的脫除。
2）粗苯區域終冷塔噴灑液每班取樣做噴灑液含氨，及時了解噴灑液氨含量，一旦出現含氨超標加大噴灑液置換，盡快將噴灑液氨降到正常范圍內，以減少對脫硫的影響。
3）每班送真空冷凝液樣化驗，及時了解系統氨含量，一旦氨超標，立刻大量置換盡快降低氨含量。
生產中發現當真空冷凝液中氨含量達到2g/L時，真空冷凝液顏色開始變深，隨之貧富液顏色也開始變深，立刻加強前端控制，加大真空冷凝液外排量后，隨著真空冷凝液含氨量的降低，顏色逐步好轉。采取此措施后脫硫液顏色再未變黑。
5 結論
脫硫液氨含量超標是脫硫液變黑的主要原因，通過加大脫硫液置換能較快的恢復脫硫系統的正常運轉，通過加強前端工藝的控制能有效的避免脫硫液變黑的發生，有利于生產的穩定與指標的控制。
展開 2、焦油、洗油的來源分析
2.1煤氣夾帶
焦爐產生的荒煤氣經高壓氨水噴灑，溫度降至80℃左右，荒煤氣中含有大量的焦油、萘、煤粉等雜質，經初冷器冷卻降溫至18-21℃，可將煤氣中90%以上的雜質去除，再經過電捕焦油器進一步凈化，煤氣中雜質含量控制在50mg/Nm3以下，能夠滿足脫硫生產的要求。但實際生產中，焦爐煤氣成分受煤種、爐溫、集氣管壓力的影響，煤氣中雜質含量變化大，一旦初冷器、電捕焦油器運行管理不到位，初冷器、電捕焦油器運行效果差，或者是初冷器、電捕焦油器熱洗清掃期間，易造成煤氣中含油超標，對負壓脫硫及前置脫硫系統造成沖擊。洗苯塔捕霧器（層）效果差、洗苯煤氣溫度超35℃，洗苯后煤氣夾帶洗油高，對后置脫硫系統造成沖擊。
煤氣帶油可通過煤氣含油化驗進行定量監測，也可通過濾紙在脫硫塔前取樣口處吸收定性監測。如下圖，明顯可看出煤氣夾帶洗油嚴重。實踐證明，脫硫液屬于堿性溶液，尤其堿法脫硫液，油類在脫硫液中不分層，從脫硫液中不易辨別。
2.2含油濃氨水補充到脫硫系統
對于焦化廠來說，采用氨法脫硫較多，脫硫液中氨含量是保證脫硫效率的重要指標，一般控制氨含量在7g/L以上。理論上控制入脫硫塔煤氣溫度在32℃以下，減少再生過程氨逃逸，煤氣中的氨含量能夠滿足脫硫生產的要求。如果煤氣溫度高于32℃，氨揮發損失大，脫硫液中氨含量不足，一般將蒸氨生產的濃氨水補充到脫硫系統。
濃氨水顏色為淡黃色，焦化廠自產濃氨水顏色發黃或發黑，濃氨水中萘或輕質油含量高，直接補充到脫硫液中，運行半年脫硫液顏色逐漸加深至深綠，甚至發黑，泡沫逐漸減少，脫硫系統癱瘓。
展開 某公司焦爐煤氣凈化一開始采用HPF正壓脫硫工藝，但脫硫效率低，且正壓脫硫需將煤氣冷卻，送入脫硫塔進行脫硫、脫氰，經過脫硫后，煤氣進入硫銨單元，又需對煤氣進行預熱，煤氣經過冷卻、預熱存在較大的能源浪費，不利于節能降耗生產，對此該公司將正壓脫硫工藝改為負壓脫硫工藝，運行3年來，脫硫效率提高，節能效果顯著，具有良好的經濟效益和環保效益。
一正、負壓脫硫工藝對比
國內外對焦爐煤氣的脫硫工藝分為正壓脫硫和負壓脫硫二種。
1正壓脫硫工藝
從鼓風機來的約55～60℃的煤氣，先進入預冷塔，用循環水冷卻至30℃左右，然后進入脫硫塔。
預冷塔用冷卻水自成循環系統，從塔底排出的熱水經循環泵送往冷卻器，用循環冷卻水換熱后進入預冷塔頂部噴灑用于冷卻煤氣，預冷循環水定期進行排污，送往機械化澄清槽，同時往循環系統中加入剩余氨水予以補充。
從預冷塔來的煤氣進入脫硫塔底部與塔頂噴淋的脫硫液逆向接觸，脫除H2S、HCN后由塔頂溢出去往硫銨單元。
從脫硫塔底排出的脫硫液經液封槽進入反應槽，再由脫硫液循環泵送出，一部分經過冷卻器冷卻后與另一部分未冷卻液體混合后經預混噴嘴送入再生塔底部，同時在再生塔底部鼓入壓縮空氣，使脫硫液在塔內得以再生，再生后的脫硫液于塔上部經液位調節器流至脫硫塔循環噴灑使用，上浮于再生塔頂部擴大部分的硫泡沫利用液位差自流入硫泡沫槽，產生的硫泡沫用泵送至離心機離心分離，濾液返回反應槽，硫膏裝袋后外銷。
脫硫所用成品氨水由蒸氨每班送至脫硫反應槽加入脫硫液循環系統。
2負壓脫硫工藝
電捕來的約25℃煤氣進入填料脫硫塔底部，與塔頂噴灑下來的再生溶液逆向接觸，吸收煤氣中的H2S和HCN（同時吸收煤氣中的NH3，以補充脫硫液中的堿源）。脫硫后煤氣進入鼓風機單元。
展開 4.4當脫硫液溫度升高大于50℃時，其粘度和表面張力下降，此時空氣在再生槽內就很難形成氣泡。但脫硫液溫度過低（小于35℃），則脫硫液粘度大，氧化再生槽形成泡沫呈棉絮狀漂浮在槽面不宜分離。
4.5變換氣脫硫系統的氧化再生槽產生皂泡、無泡的幾率大于半脫，這主要是變換氣體成分和脫硫液組分的特殊性決定的。我們知道，變換氣中CO2含量較高在28%左右，其脫硫液中NaHCO3的含量要比半脫溶液中NaHCO3高的多。在實際生產中，由于變脫溶液中高濃度的NaHCO3存在以及變脫液中NaHCO3/ Na2CO3的比值嚴重失調，再加上變脫的壓力等級也大大高于半脫，致使變脫溶液的粘度和表面張力遠比半脫液大的多，這樣就極易造成變脫氧化再生產生皂泡、無泡等不正?，F象。
4.6熔硫殘液未經處理而直接返回系統，特別是殘液返回系統的溫度過高時，不僅會導致氧化再生槽兩三個小時無泡沫，還使脫硫系統副鹽增加。
五、
硫泡沫異?，F象的處理
5.1加強煤氣的預處理工作，盡可能避免煤氣中焦油、粉塵及其它雜質等易發泡物質被帶入脫硫液中。
5.2脫硫循環水最好同造氣循環水分開，使脫硫循環水單獨自成體系。避免一些易發泡的物質進入脫硫系統，如粉塵、水質穩定劑、除垢劑等。一旦被帶入系統，將會導致氧化再生槽長時間無泡沫或虛泡多，導致再生系統惡化。
展開 
脫硫液的最新內容
由于煤氣凈化脫硫使用的是真空碳酸鉀脫硫，脫硫貧液噴灑到煤里面，真空泵冷凝液直接進入預分離器混入剩余氨水系統，因此日照公司焦化廢水進水中的氰化 物、硫氰根含量波動較大，比一般蒸氨廢水濃度要高。
實踐證明，脫硫液屬于堿性溶液，尤其堿法脫硫液，油類在脫硫液中不分層，從脫硫液中不易辨別。
2.2含油濃氨水補充到脫硫系統
對于焦化廠來說，采用氨法脫硫較多，脫硫液中氨含量是保證脫硫效率的重要指標，一般控制氨含量在7g/L以上。理論上控制入脫硫塔煤氣溫度在32℃以下，減少再生過程氨逃逸，煤氣中的氨含量能夠滿足脫硫生產的要求。
為避免脫硫液鹽類積累影響脫硫效果，排出少量廢液送往提鹽。
4）直到脫硫液顏色恢復正常后停止置換脫硫液5）待新系統運行正常后將儲液槽的廢液緩慢少量多次的逐步兌入脫硫液系統。
冷卻水進口溫度；25--32℃
2、高發溫度：100℃-145℃
3、真空度50-100pa
4、蒸發溫度：2℃以上
5、冷水進口溫度：20℃以下
6、冷水出口溫度：15-16℃
脫硫崗位指標
1、脫硫塔煤氣進口溫度25-35℃
2、脫硫溶液溫度20-40℃
3、脫硫塔阻力不得超過1500Pa
4、脫硫塔后煤氣含H2S200mg/m3以下
5、脫硫液指標
3.2試驗結果
原鐵液脫硫前后的的成分見表2、表3，25mm單鑄楔形試塊對應的力學性能和金相組織見表4，金相組織中球化率的評定方法采用金相圖像分析系統自動檢測。
主要設備的工作原理
脫硫塔
自電捕焦油器出來的焦爐煤氣進入第一級脫硫再生塔的脫硫段下部，并沿脫硫段自下而上與頂部噴灑的脫硫液逆流接觸，將煤氣中的大部分H2S吸收在脫硫液中。吸收了H2S后的脫硫液通過塔底由脫硫液循環泵泵至脫硫再生塔頂，通過噴射器與空氣接觸，進行氧化再生，再生的溶液經液位調節器自流到脫硫段頂部與煤氣逆流接觸，循環使用。
PDS法的工藝流程是焦爐煤氣從脫硫塔的底部進入，脫硫液從脫硫塔上部進入，從頂部向下噴淋。脫硫液與煤氣逆流接觸，煤氣中的硫化氫被脫硫液吸收。然后脫硫液從脫硫塔底部流出，流經液封槽后再進入反應槽。反應后的溶液在循環泵經加熱后再進入再生塔。這時空氣從再生塔的底部進入，自下而上與脫硫液接觸，脫硫液氧化再生，再生后的脫硫液從再生塔上部經過液位調節器返回脫硫塔頂噴灑循環使用。
脫硫液溫度過高，特別是在脫硫液溫度超過50℃時，脫硫液粘度和表面張力下降，此時空氣在再生槽內就難以形成氣泡，硫顆粒就不能粘附在其表面，而且形成的氣泡擴散到界面也易碎，這樣硫顆粒就不能被及時浮選出來，造成脫硫液中懸浮硫升高。相反脫硫液溫度過低，則再生槽浮選出的硫泡沫層變薄，呈棉絮狀漂浮在槽面，也不利于單質硫的氧化再生。
主要設備的工作原理
脫硫塔
自電捕焦油器出來的焦爐煤氣進入第一級脫硫再生塔的脫硫段下部，并沿脫硫段自下而上與頂部噴灑的脫硫液逆流接觸，將煤氣中的大部分H2S吸收在脫硫液中。吸收了H2S后的脫硫液通過塔底由脫硫液循環泵泵至脫硫再生塔頂，通過噴射器與空氣接觸，進行氧化再生，再生的溶液經液位調節器自流到脫硫段頂部與煤氣逆流接觸，循環使用。
