管道系統(tǒng)阻力計(jì)算的案例
某鋼廠二棒線及二高線加熱爐長路徑管道系統(tǒng)阻力計(jì)算 ￥15
本次模擬對(duì)象為某鋼廠二棒線及二高線加熱爐管道及除塵器，共2套系統(tǒng)：1）煤煙脫硫除塵系統(tǒng)；2）空煙脫硫除塵系統(tǒng)；煤煙系統(tǒng)中二棒加熱爐煤煙及2臺(tái)高線加熱爐煤煙共3路煙氣混合后進(jìn)入SDS脫硫除塵裝置，經(jīng)脫硫除塵后通過引風(fēng)機(jī)排放；空煙系統(tǒng)中二棒加熱爐空煙及2臺(tái)高線加熱爐空煙共3路煙氣混合后進(jìn)入SDS脫硫除塵裝置，經(jīng)脫硫除塵后通過引風(fēng)機(jī)排放。現(xiàn)采用CFD技術(shù)對(duì)上述兩套系統(tǒng)100%負(fù)荷及50%負(fù)荷時(shí)，各支管阻力、母管及脫硫除塵系統(tǒng)總阻力計(jì)算。
長路徑管路建模分析時(shí)，管路幾何建模簡化原則：保留關(guān)鍵特征（彎頭、閥門、變徑管），簡化次要結(jié)構(gòu)（法蘭、小支管）。長直管段可用等效粗糙度代替詳細(xì)幾何（節(jié)約計(jì)算資源）。
網(wǎng)格要求：近壁區(qū)網(wǎng)格y+≈30~300（壁面函數(shù)法）或y+≤1（低Re數(shù)模型）。彎頭、閥門處加密網(wǎng)格（邊界層至少3層），直管段可適當(dāng)粗化。
2、 計(jì)算模型及邊界條件
2.1 模型建立
根據(jù)圖紙進(jìn)行三維建模，含3路進(jìn)口管道及除塵器，模型如下：
圖1（a）煤煙系統(tǒng)三維模型
圖1（b）煤煙系統(tǒng)各監(jiān)測面位置
圖2（a）空煙系統(tǒng)三維模型
圖2（b）空煙系統(tǒng)各監(jiān)測面位置
2.2 邊界條件
計(jì)算參數(shù)如下，進(jìn)口邊界條件為速度進(jìn)口，各進(jìn)口速度見下表。出口邊界條件為壓力出口，壓力值為0Pa。湍流模型采用標(biāo)準(zhǔn)k-ε模型，壁面函數(shù)為標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)，固壁面設(shè)置為無滑移壁面，濾袋設(shè)定為多孔介質(zhì)邊界。
展開 管道阻力對(duì)揚(yáng)程的影響及管損計(jì)算！
大家都知道，管道是一種固體物，水是容易流動(dòng)的物質(zhì)，如果管道內(nèi)的水是流動(dòng)的，必定有一部分能量轉(zhuǎn)化為熱能而“消滅”，也就是丟失了一部分水壓（或稱揚(yáng)程），這是客觀事物的反映，是水流運(yùn)動(dòng)的必然規(guī)律。通常，我們將這種能量轉(zhuǎn)變的現(xiàn)象，稱之為能量損失（或稱水力損失、損失揚(yáng)程）。它以米為計(jì)算單位。
管道阻力對(duì)揚(yáng)程的影響有多大？
有些用戶經(jīng)過測量，雖然蓄水池或水塔到水源水面的垂直距離還略小于水泵揚(yáng)程，但還是提水量小或提不上水。其原因常是管道太長、水管彎道多，水流在管道中阻力損失過大。
一般情況下90度彎管比120度彎管阻力大，每一90度彎管揚(yáng)程損失約0.5-1米，每20米管道的阻力可使揚(yáng)程損失約1米。此外，有部分用戶還隨意更改水泵進(jìn)、出管的管徑，這些對(duì)揚(yáng)程也有一定的影響。那，管道阻力對(duì)揚(yáng)程的影響究竟有多大呢？下面，我們來看下方表格。
你是否清楚管道水流產(chǎn)生水力損失的原因？
一、是管壁粗糙的阻滯作用。
二、是水流各流層間的相對(duì)運(yùn)動(dòng)。
三、是管件內(nèi)水流局部急劇變化形成的漩渦。管路（網(wǎng)）水力損失由沿程和局部兩部分組成。在工程上，我們必須要計(jì)算知道它的數(shù)量多少，才能正確地選用水泵，確定所需要的水泵揚(yáng)程。
管路沿程損失是發(fā)生在水流的全部流程上的摩擦阻力，它與管壁粗糙度、管長、管徑、流速等有關(guān)，根據(jù)水力學(xué)原理，可以建立它的關(guān)系式。
沿程損失與管壁粗糙度有關(guān)的沿程摩擦系數(shù)成正比關(guān)系，不同的管材其粗糙度不同，鑄鐵管比較粗糙，沿程摩擦系數(shù)就大些；塑料管比較光滑，沿程摩擦系數(shù)就小些。與管子長度成正比關(guān)系；與管徑成反比關(guān)系，就是說，當(dāng)流量一定時(shí)，管徑小、流速快，則沿程損失大；還與流速的平方值成正比關(guān)系。當(dāng)然計(jì)算比較繁瑣，簡單的方法可以估算。
展開 矩形出風(fēng)管道阻力說明及CFD優(yōu)化
實(shí)際管道測點(diǎn)位置及模型監(jiān)測位置如圖：（實(shí)測兩測點(diǎn)間的阻力約為550Pa）
根據(jù)本項(xiàng)目煙氣量及溫度，進(jìn)行氣流模擬（靜壓力云圖）如下圖分析：
監(jiān)測點(diǎn)位置1（平面）壓力云圖： （最大壓力550Pa；最小壓力495Pa；平均壓力516Pa）
監(jiān)測點(diǎn)位置2（平面）壓力云圖： （最大壓力129Pa；最小壓力-76Pa；平均壓力68Pa）
對(duì)比：
類別
兩測點(diǎn)間阻力
實(shí)際測量
約550Pa
氣流模擬監(jiān)測(平均壓力）
監(jiān)測點(diǎn)位置1：516Pa
448Pa
監(jiān)測點(diǎn)位置2：68Pa
降阻方案：
速度云圖（原管道）
速度云圖（增加合適導(dǎo)流板）
在增加合適導(dǎo)流板后，從速度云圖對(duì)比可見，速度擴(kuò)散明顯，高風(fēng)速區(qū)降低明顯。
壓力云圖（增加合適導(dǎo)流板）
監(jiān)測點(diǎn)Z、Z1的壓力
增加導(dǎo)流板后，監(jiān)測點(diǎn)Z、Z1的阻力為228Pa，比原管道阻力448Pa，減小了220Pa。
展開 二維翼型升阻力系數(shù)、翻轉(zhuǎn)阻力系數(shù)計(jì)算 ￥20
本案例計(jì)算了二維翼型升阻力系數(shù)、翻轉(zhuǎn)力矩系數(shù)，計(jì)算的結(jié)果文件中包含有完整的設(shè)置(都在case文件中)，適合需要計(jì)算翼型升阻力、升阻力系數(shù)、翻轉(zhuǎn)力矩、翻轉(zhuǎn)力矩系數(shù)的同學(xué)下載學(xué)習(xí)。
管道的熱固耦合計(jì)算及管道熱應(yīng)力分析!
一、案例簡介
如圖1 所示的管道，水平管道長度為150mm，直徑為24mm，豎直管道直徑為16mm，高度為50mm，分別距離左端面45mm 和95mm，整體管道壁厚為2mm。20℃的低溫水從左端的入口流入，流速為1m/s，50℃的液態(tài)水和80℃的液態(tài)水分別從豎直的管道流入，流速均為0.5m/s，冷熱水流混合后從右端流出，周圍的環(huán)境溫度為20℃。
圖1 管道結(jié)構(gòu)示意圖
二、設(shè)計(jì)思路
幾何模型建立
流體域網(wǎng)格劃分
Fluent 計(jì)算
溫度加載
穩(wěn)態(tài)熱分析
溫度加載
熱應(yīng)力分析
三、模型建立
在workbench 的工具箱中拖拽Fluid Flow（Fluent）、Steady-State Thermal 和Static Structural模塊進(jìn)入工作界面中，數(shù)據(jù)傳送關(guān)系如圖2 所示。
圖2 數(shù)據(jù)傳送關(guān)系
在SolidWorks 中建立相應(yīng)模型， 并轉(zhuǎn)化成ansys 適用的x_t 格式。
展開 某廠脫硫塔整體系統(tǒng)阻力分析 ￥15
項(xiàng)目簡介
某廠脫硫系統(tǒng)采用石灰石-石膏濕法，采用出口直排鋼煙囪，系統(tǒng)不設(shè)增壓風(fēng)機(jī)，脫硫系統(tǒng)阻力由窯尾風(fēng)機(jī)克服，風(fēng)機(jī)位于系統(tǒng)前端，脫硫系統(tǒng)正壓運(yùn)行。運(yùn)行一段時(shí)間后，系統(tǒng)在滿負(fù)荷運(yùn)行中出現(xiàn)阻力大的情況，現(xiàn)場分析可能為二級(jí)除霧器結(jié)垢，即除霧器葉片表面被漿液或顆粒物覆蓋，造成氣流通道變窄，但在停機(jī)后檢查，二級(jí)除霧器并無結(jié)垢現(xiàn)象，也無堵塞。因此分析為工況滿負(fù)荷后，煙氣量超過設(shè)計(jì)煙氣量，造成二級(jí)除霧器流速過大，阻力上升，這僅為推測，為驗(yàn)證這一推測。對(duì)脫硫系統(tǒng)建立三維模型做CFD流場分析，判斷運(yùn)行阻力異常的原因。
建立模型
根據(jù)圖紙建立三維模型如下：
三維模型
注：模型中托盤、噴淋層、超凈除霧器層均做簡化處理。
計(jì)算參數(shù)及邊界設(shè)置
塔入口煙氣壓力1500Pa；塔入口煙氣溫度155℃；塔入口煙氣量716840℃
根據(jù)上述表格數(shù)據(jù)設(shè)置邊界參數(shù)如下：
入口：速度入口（velocity-inlet），20.13m/s
出口：壓力出口（pressure-outlet），0Pa
壁面：無滑移邊界條件，標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)，對(duì)流散熱系數(shù)5W/m2·K。
流體屬性：飽和濕空氣，其物性（密度、粘度和比熱等）由UDF定義，隨煙氣溫度變化，忽略液滴/液膜對(duì)氣相流場的反作用。
傳熱設(shè)置：以塔體內(nèi)噴淋域的吸熱反應(yīng)來模擬漿液與煙氣的傳熱。
考慮到煙囪內(nèi)產(chǎn)生旋流，湍流模型采用realizable k-e模型，湍流流場的計(jì)算采用有限體積法離散控制方程，算法采用Simple算法，對(duì)流項(xiàng)采用一階迎風(fēng)格式。
結(jié)果及分析
脫硫塔的模擬運(yùn)行結(jié)果如下：
展開 理論計(jì)算和CFD計(jì)算對(duì)比及不同參考值設(shè)定對(duì)阻力系數(shù)的影響-ujs
針對(duì)同一個(gè)例子，采用理論數(shù)值計(jì)算和CFD仿真計(jì)算來對(duì)比分析了二者計(jì)算的結(jié)果，并對(duì)比分析了不同湍流模型對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響和數(shù)值理論計(jì)算的誤差，從而為以后的CFD計(jì)算提供相應(yīng)的參考模型；在確定誤差較小的湍流模型的基礎(chǔ)上，分別設(shè)置不同的參考值來計(jì)算阻力系數(shù)，期望能夠的阻力系數(shù)以及升力系數(shù)的監(jiān)測提供更進(jìn)一步的支持，能夠和大家多多交流。
在這過程中感謝大家對(duì)我的幫助。
同時(shí)，該帖子也算是對(duì)http://forums.caenet.cn/showtopic-527454.aspx和http://forums.caenet.cn/showtopic-522864.aspx的解答和補(bǔ)充。
由于帖子內(nèi)容完全由自己的體會(huì)所寫，如有錯(cuò)誤的地方，請閱讀附件內(nèi)容之后明確指出，
一起學(xué)習(xí)進(jìn)步！
理論計(jì)算和CFD計(jì)算對(duì)比及不同參考值設(shè)定對(duì)阻力系數(shù)的影響.pdf
展開 starccm無人機(jī)生阻力系數(shù)仿真計(jì)算 ￥12
</p><p>收斂曲線</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202410/c640d0a2f09f224d75ee52d75d12cd8e.png"></p><p>圖11? 升力阻力收斂曲線</p><p>升力：5.37</p><p>阻力：1.45</p><p>升阻比：3.703</p><p>4.4? 升力系數(shù)</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202410/a329ca794f04f2133cf8b52b02db80fc.png"></p><p>圖12? 升力系數(shù)設(shè)置</p><p>升力系數(shù)收斂曲線，最終系數(shù)為10.74</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202410/76ea70ee4141ae8ececb18cff485b521.png"></p><p>圖13? 升力系數(shù)收斂曲線</p><p>4.5? 阻力系數(shù)</p><p>設(shè)置如下圖所示</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202410/25983c85b3d7b8a8e92ce1f5c180aecc.png"></p><p>圖14? 阻力系數(shù)設(shè)置</p><p>阻力系數(shù)為2.89</p><p><img src="https://img.jishulink.com/msimage/202410/4b56de3deafa123d16760ac97cddb38e.png"></p><h1>圖15? 阻力系數(shù)收斂曲線</h1><p><br></p>
展開 《樁規(guī)》負(fù)摩阻力計(jì)算的思路總結(jié)
正常樁的力和位移分布圖
負(fù)摩阻力的分布和中性點(diǎn)圖
02
負(fù)摩阻力計(jì)算流程總結(jié)
圖片文字來自網(wǎng)絡(luò)，版權(quán)歸原作，如侵權(quán)聯(lián)系刪除。
自升式海洋平臺(tái)拖航阻力計(jì)算分析
摘 要：
在海洋平臺(tái)拖航過程中，提前準(zhǔn)確計(jì)算平臺(tái)拖航阻力，選配動(dòng)力合適的主拖輪，對(duì)拖航安全有著十分重要的意義.調(diào)研了各主流船級(jí)社拖航阻力的計(jì)算公式或推薦方法，以勝利石油工程公司典型自升式海洋平臺(tái)為研究對(duì)象，進(jìn)行了CFD/AQWA有限元數(shù)模計(jì)算，根據(jù)結(jié)果的對(duì)比分析，優(yōu)選了適合國內(nèi)海域平臺(tái)拖航阻力的計(jì)算模型，并提出了適合的拖船選用安全系數(shù).
關(guān)鍵詞：拖航阻力;計(jì)算模型;有限元;海洋平臺(tái);
海上自升式平臺(tái)沒有自航能力，一般采用拖輪進(jìn)行拖帶作業(yè).拖航前需計(jì)算平臺(tái)拖航阻力，選擇系柱拖力相當(dāng)?shù)耐陷啠蝗绻虾?em>阻力計(jì)算不準(zhǔn)確，拖輪拖帶能力不足，遇到惡劣海況時(shí)無法制衡平臺(tái)，可能出現(xiàn)平臺(tái)失控的情況.關(guān)于拖航阻力計(jì)算，目前國內(nèi)一般采用中國船級(jí)社(CCS)《海上拖航指南(2011)》“附錄2 海上拖航阻力估算方法”,但該計(jì)算模型僅考慮了摩擦阻力、剩余阻力和空氣阻力(風(fēng)阻力),沒有考慮波浪阻力的影響.在拖航實(shí)踐過程中，當(dāng)遭遇惡劣氣象時(shí)，拖輪零拖帶航速的實(shí)測拖力與計(jì)算阻力有一定差距，該差值甚至超過了拖力儲(chǔ)備值，加大了平臺(tái)失控的風(fēng)險(xiǎn).為解決目前拖航阻力計(jì)算方面存在的一些問題，消除拖力不足帶來的平臺(tái)失控風(fēng)險(xiǎn)，勝利石油工程公司在充分調(diào)研和了解國內(nèi)外相關(guān)研究的基礎(chǔ)上，對(duì)平臺(tái)拖航阻力計(jì)算開展了專題研究.
1 國內(nèi)外規(guī)范算法介紹
平臺(tái)拖航距離遠(yuǎn)、時(shí)間長、救援能力弱，需要充分考慮遭遇突發(fā)惡劣氣象的影響，因此應(yīng)計(jì)算極端氣象海況條件下的拖航阻力，并匹配具備相應(yīng)拖帶能力的主拖輪，確保拖航過程安全.在國內(nèi)外不同海上組織的標(biāo)準(zhǔn)中，均有對(duì)計(jì)算拖航阻力環(huán)境條件的要求，具體見表1[1].其中，CCS為中國船級(jí)社，DNV為挪威船級(jí)社， IMO為國際海事組織， GL為德國船級(jí)社，ABS為美國船級(jí)社.
展開 某鋼廠雙列式金屬濾袋除塵器系統(tǒng)工藝管路阻力及流場模擬分析 ￥20
<p class="ql-align-center"><br></p><p class="ql-align-justify"><strong>一、項(xiàng)目簡介</strong></p><p>某鋼廠雙列式金屬濾袋除塵器，除塵器前端管道布置路線復(fù)雜且彎頭較多，可能造成運(yùn)行阻力較大；進(jìn)氣方式為灰斗進(jìn)氣，且進(jìn)口管道處有彎頭，可能會(huì)對(duì)袋室內(nèi)煙氣流場均勻性產(chǎn)生不利影響；為保證設(shè)備的穩(wěn)定運(yùn)行，需通過CFD對(duì)袋除塵器運(yùn)行狀態(tài)進(jìn)行模擬，并添加合適的導(dǎo)流板，以確保濾袋底部間隙風(fēng)速、濾袋表面風(fēng)速、灰斗壁面溫度以及阻力均能滿足運(yùn)行要求。
展開 
基于ADINA的汽車空氣阻力系數(shù)計(jì)算
基于ADINA的汽車空氣阻力系數(shù)計(jì)算
導(dǎo)入汽車模型
是為了演示空氣阻力系數(shù)的計(jì)算方法。首先導(dǎo)入一個(gè)汽車模型，如下圖所示，此汽車模型是經(jīng)過簡化的。
點(diǎn)擊菜單ADINA-M>Import Parasolid Model，導(dǎo)入car_simple.x_t。
建立流場空間
點(diǎn)擊菜單ADINA-M>Define Body，如下圖所示建立一個(gè)立方體。
點(diǎn)擊菜單ADINA-M>Boolean Operator，如下圖所示用第二個(gè)body減去第一個(gè)body，剪完之后剩下的部分就是真正的流場空間。注意，目前只有parasolid體才可以做布爾運(yùn)算。
進(jìn)入流體模塊，進(jìn)行設(shè)置
在功能選擇模塊做如下設(shè)置，進(jìn)行流場的穩(wěn)態(tài)計(jì)算。
點(diǎn)擊菜單Model>Flow Assumptions，在打開的窗口中做如下設(shè)置，表示三維模型、不考慮熱、采用SA湍流模型。
定義材料
點(diǎn)擊菜單Model>Materials>Manage Materials，在打開的窗口中點(diǎn)擊Spalart-Allmaras Model，定義一個(gè)SA湍流模型的材料。僅輸入粘度和密度就可以，其它參數(shù)均采用默認(rèn)值。
展開 暖通水系統(tǒng)管道施工工藝學(xué)習(xí)
抹鉛油麻絲，裝好閥件，連接風(fēng)機(jī)盤管，把麻頭清凈；檢查支管坡度和平行距墻尺寸，以及管道水平度和風(fēng)機(jī)盤管的位置是否符合規(guī)定要求。
⑦管道試壓：水系統(tǒng)在保溫、隱蔽之前必須做好水壓試驗(yàn)。水壓試驗(yàn)時(shí)，將空氣排空、系統(tǒng)加滿水，然后用電動(dòng)試壓泵給系統(tǒng)加壓，當(dāng)壓力升至規(guī)定要求時(shí)停止，給系統(tǒng)保壓并進(jìn)行檢查，如各接口和閥門有無滲漏，到規(guī)范規(guī)定的時(shí)間，觀察壓降是否滿足要求；如不滿足，則檢查漏點(diǎn)并記錄，放水后修補(bǔ)，然后重新試壓，直至滿足要求。然后通知相關(guān)人員驗(yàn)收，辦理交接手續(xù)。
⑧管道的沖洗：管道在系統(tǒng)調(diào)試之前必須進(jìn)行沖洗，沖洗前，將風(fēng)機(jī)盤管、空調(diào)機(jī)組等設(shè)備的每層支管環(huán)路供回水安裝臨時(shí)旁通，將空調(diào)主機(jī)也做旁通，給系統(tǒng)加滿水后，啟動(dòng)水泵循環(huán)沖洗，然后排水，檢查排水的潔凈程度，如此反復(fù)，直至排水清潔即可。
⑨管道的防腐和保溫：防腐：鍍鋅鋼管鍍鋅層破壞的和外露絲扣，要刷防銹漆；無縫鋼管在保溫之前必須進(jìn)行防腐處理，即進(jìn)行除銹，然后刷兩遍防銹漆。保溫：保溫材質(zhì)和厚度必須按設(shè)計(jì)要求，質(zhì)量達(dá)到國家驗(yàn)收規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)。
展開 自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)配水管道
《自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)施工及驗(yàn)收規(guī)范》GB?50261-2017規(guī)定：
1）配水干管(立管)與配水管(水平管)連接，應(yīng)采用溝槽式管件，不應(yīng)采用機(jī)械三通。
2）配水支管上每一直管段、相鄰兩噴頭之間的管段設(shè)置的吊架均不宜少于1個(gè)，吊架的間距不宜大于3.6m。
3）當(dāng)管道的公稱直徑等于或大于50mm時(shí)，每段配水干管或配水管設(shè)置防晃支架不應(yīng)少于1個(gè)，且防晃支架的間距不宜大于15m；當(dāng)管道改變方向時(shí)，應(yīng)增設(shè)防晃支架。
4）豎直安裝的配水干管除中間用管卡固定外，還應(yīng)在其始端和終端設(shè)防晃支架或采用管卡固定，其安裝位置距地面或樓面的距離宜為1.5m～1.8m。
5）配水干管、配水管應(yīng)做紅色或紅色環(huán)圈標(biāo)志。紅色環(huán)圈標(biāo)志，寬度不應(yīng)小于20mm，間隔不宜大于4m，在一個(gè)獨(dú)立的單元內(nèi)環(huán)圈不宜少于2處。
執(zhí)行該標(biāo)準(zhǔn)時(shí)，如何區(qū)分配水干管、配水管、配水支管呢？
自動(dòng)噴水滅火系統(tǒng)配水管道分為配水干管、配水管、配水支管、短立管，這些管道統(tǒng)稱配水管道。
配水干管：報(bào)警閥后向配水管供水的管道。
配水管：水流指示器后向配水支管供水的管道。
配水支管：直接或通過短立管向?yàn)⑺畤婎^供水的管道。
短立管：連接灑水噴頭與配水支管的立管。
展開 水利管道輸水系統(tǒng)的分類，有哪些？
根據(jù)給水栓位置和控制閥啟閉情況，水流可作正逆方向流動(dòng)，
目前國內(nèi)低壓管道輸水灌溉系統(tǒng)多采用樹狀網(wǎng)，環(huán)狀網(wǎng)在一些試點(diǎn)地區(qū)也有應(yīng)用。
03按固定方式分類
低壓管道輸水灌溉系統(tǒng)按固定方式可分為移動(dòng)式、半固定式和固定式。
1．移動(dòng)式。除水源外，管道及分水設(shè)備都可移動(dòng)，機(jī)泵有的固定，有的也可移動(dòng)，管道多采用軟管，簡便易行，一次性投資低，多在井灌區(qū)臨時(shí)抗旱時(shí)應(yīng)用。但是勞動(dòng)強(qiáng)度大，管道易破損。
2．半固定式。其管道灌溉系統(tǒng)的一部分固定，另一部分移動(dòng)。一般是水源固定，干管或支管為固定地埋管，由分水口連接移動(dòng)軟管輸水進(jìn)入田間。這種形式工程投資介于移動(dòng)式和固定式之間，比移動(dòng)式勞動(dòng)強(qiáng)度低，但比固定式管理難度大，經(jīng)濟(jì)條件一般的地區(qū)，宜采用半固定式系統(tǒng)。
3．固定式。管道灌溉系統(tǒng)中的水源和各級(jí)管道及分水設(shè)施均埋入地下，固定不動(dòng)。給水栓或分水口直接分水進(jìn)入田間溝、畦，沒有軟管連接。田間毛渠較短，固定管道密度大，標(biāo)準(zhǔn)高。這類系統(tǒng)一次性投資大，但運(yùn)行管理方便，灌水均勻。有條件的地方應(yīng)逐漸推行這種形式。
文章來源：草根水利
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