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現采用CFD技術對上述兩套系統100%負荷及50%負荷時，各支管阻力、母管及脫硫除塵系統總阻力計算。長路徑管路建模分析時，管路幾何建模簡化原則：保留關鍵特征（彎頭、閥門、變徑管），簡化次要結構（法蘭、小支管）。長直管段可用等效粗糙度代替詳細幾何（節約計算資源）。網格要求：近壁區網格y+≈30~300（壁面函數法）或y+≤1（低Re數模型）。

模擬數據 777 34 743 磨停狀態阻力差別較大，考慮氣體走磨停路徑有管道漏風現象，經現場檢查確實在磨停管道兩個測量點間找到漏風點，現場修補了漏風處。

圖7為疏水管道彎頭前后徑向溫度分布云圖。流體在管道內流動時，在轉彎處由于局部阻力的影響，溫度會發生劇烈的變化，而疏水管道上測點的布置對于合理監測管內水流量的變化具有重大意義。

目前中控顯示運行阻力較高，經分析除塵器結構，問題可能出現在以下幾點：1.來自磨機和增濕塔的煙氣匯合流入匯風箱，導致除塵器進口煙氣分布不均。2.且來自磨機的煙氣管道與主管道成直角相貫，導致進口段阻力較高。3.灰斗進口管道最小斷面處風速過高，導致設備阻力升高。現通過模擬磨開和磨停兩種情況，并就以上問題通過添加導流及改造灰斗進氣管道的方式對設備內流場進行優化，降低設備阻力。

<p class="ql-align-center"><br></p><p class="ql-align-justify"><strong>一、項目簡介</strong></p><p>某鋼廠雙列式金屬濾袋除塵器，除塵器前端管道布置路線復雜且彎頭較多，可能造成運行阻力較大；進氣方式為灰斗進氣，且進口管道處有彎頭，可能會對袋室內煙氣流場均勻性產生不利影響；為保證設備的穩定運行，需通過CFD對袋除塵器運行狀態進行模擬

3.3阻力控制 脫硝塔進出口煙道，其阻力模擬如下： 進口管道：160Pa（包含進口煙道與原煙道對接處局部阻力） 出口管道：248Pa（包含出口煙道與原煙道對接處局部阻力） 4、 結論 綜上所述，在管道及進氣口處添加導流板后，監測面位置的氣流均布效果已達到要求，速度相對標準偏差Sr=6.63%<15%，最大速度入射角小于10&deg;，可以有效的避免催化劑積灰及氣流對催化劑的磨損

本案例對埋地摻氫天然氣管道在土壤多孔介質影響下的氣體泄漏擴散規律展開了仿真計算。主要涉及到多孔介質，組分傳輸，局部初始化三個部分。計算模型依據相關文獻進行設置，對摻氫20%的天然氣泄漏擴散情況展開分析，通過對該案例的學習與掌握，后續可以對制定管道泄露應急決策方案進行相關指導。

（2）管道伸長量的計算由于溫差引起的管道長度變化，由下式計算：△L＝ αL△t式中：△L—管道的伸長量（m）；α—管道的線膨脹系數（m/m℃），其數值見表1L—管道長度（m）；△t－溫差（℃ ），架空管道在太陽直曬的情況下計算溫差可取80℃；表1各種管材的線膨脹系數（m/m℃ ）管道材料α管道材料α普通鋼碳素鋼鎳鋼

1113Pa和1360Pa，其中僅R列出口監測面至出口管道監測點阻力就高達1123Pa。

<p>本案例對埋地摻氫天然氣管道在土壤多孔介質影響下的氣體泄漏擴散規律展開了仿真計算。主要涉及到多孔介質，組分傳輸，局部初始化三個部分。計算模型依據相關文獻進行設置，對摻氫20%的天然氣泄漏擴散情況展開分析，通過對該案例的學習與掌握，后續可以對制定管道泄露應急決策方案進行相關指導。

二、布瑯軻鍶特MFC如何優化阻力損失？ 布瑯軻鍶特自1981年成立以來，主要開發低阻力、高響應、高精度的流量控制產品，我們的MFC在設計之初就充分考慮了壓降問題，通過以下技術手段有效降低阻力損失： 優化流道結構 Bronkhorst采用CFD（計算流體力學）仿真技術對內部流道進行精細化設計，確保氣體流動路徑平滑、無死角，最大限度減少湍流和局部阻力。

真空管線應盡量縮短，避免過多的曲折，使阻力小，達到更大的真空度。還應避免用截止閥，因其阻力大，影響系統的真空度。 02施工、操作及維修 支管多的管道應布置在并行管的外側。引支管時，氣體管從上方引出，液體管從下方引出。

d、低速時，摩擦阻力占比大，不如液壓缸平穩。e、氣缸輸出力比液壓缸小得多。 三、氣動系統的構成：1）氣源部分：空氣壓縮機（儲氣罐、安全閥、減壓閥、壓力表）、冷卻器、主管道過濾器、干燥器、排水器等。`2）管道處理部分：氣動三聯件（減壓閥、過濾器、油霧器、增壓閥）附件（氣管、接頭、壓力表）。

結果及分析4.1原始狀態原設計結構下，冷卻器的模擬運行狀態如下：速度流線圖 換熱管進口向上100mm斷面速度云圖及均勻性判定不考慮傳熱，氣體熱脹冷縮的情況下，原結構冷卻器的運行阻力如下：原設計結構下，煙氣順管道斜45°進入進氣口，管道風速大且煙氣在進氣口內擴散距離較短，導致進氣口內的煙氣分布極不均勻，換熱管進口斷面的最大風速達約

兩個示例包括球形液滴的 Schille-Naumann 阻力關聯和多相流中的 Ranz 和 Marshall 傳熱關聯。雷諾數也有助于解釋 CFD 解。湍流和層流顯示出影響流動分離、停滯行為以及阻力和壓降屬性的不同特性。了解全局雷諾數有助于分析不同的流動特征和行為。雷諾數在流體力學中有應用，例如計算摩擦系數和內部和外部流動的阻力。

由于氣相于液相的相對運動導致的剪應力作用，兩相交界面易形成波浪，并最終演化成覆蓋整個管道橫截面的水錘波。上游氣相的進一步流動將水錘波推向管道底蓋。隨著被水錘波封堵的氣相被加壓，加壓的氣相最終將凝結于附近的水錘波界面或管壁上。因此，水錘波的運動不會受到任何阻力作用，并最終與底蓋碰撞，導致液壓沖擊。由于制冷系統處于低溫環境下，金屬管即使在較小液壓沖擊強度下也易發生脆性破壞。

1.3.3多孔介質模型將翅片區域單獨取出進行多孔介質慣性和粘性阻力系數的計算，得到的阻力/長度-速度擬合線公式為長度方向：寬度方向：式中，v為速度，m/s；L為壓降方向的長度，m；a和c分別為長度和寬度方向的慣性阻力系數，kg/m4；b和d分別為長度和寬度方向的粘性阻力系數，kg·m-3/s。

ASCE 7 中的負載可用于 ASD 和 LRFD（負載和阻力系數設計）解決方案。 LRFD 求解載荷比 ASD 載荷高 1.4 倍，因此，在用于 LRFD 求解之前，應將管道應力程序中通過 LRFD 方法處理的壓力容器管口計算的風載荷增加 1.4 倍。

但另一方面，有的設計也可能會需要利用湍流，例如在高爾夫球應用中，層流反而會增加阻力。如何計算和表征層流？由于層流具有流線型、分層的特點，工程師使用方程來計算流體速度、速度波動以及由湍流引起的壓力波動，而這種表征始于一個被稱為雷諾數的無量綱量。然后，其他方程可捕獲有助于設計或測量層流的其他行為。

圖14 進出口壓力 除塵器本體（含濾袋）的阻力（in1到in2）約為581Pa，相對于添加導流前進氣管道阻力下降了約40Pa，滿足合同要求。 四、結論 綜上所述，在除塵器袋室側板進風的方式下，添加合適導流板后： 1. 該除塵器的濾袋外表面最大風速為3.43m/s，濾袋底部間隙最大風速約為2m/s，濾袋與箱體間最大風速約為3.4m/s； 2.