金相顯微鏡的案例
倒置金相顯微鏡的視場光闌和孔徑光闌的作用是什么
倒置金相顯微鏡的視場光闌和孔徑光闌的作用是什么？
倒置金相顯微鏡中的視場光闌和孔徑光闌是兩個重要的光學調節部件，它們在成像過程中發揮著關鍵作用，能夠顯著影響圖像的質量和特性。
孔徑光闌的作用
孔徑光闌位于顯微鏡的聚光鏡附近，主要用于調節通過物鏡的光線數量和角度。它的主要作用是控制成像的分辨率和對比度。當孔徑光闌開得較大時，進入物鏡的光線增多，分辨率提高，但同時可能會導致像差增加，使圖像的對比度降低。相反，當孔徑光闌縮小，進入物鏡的光線減少，雖然分辨率略有下降，但對比度會顯著提高，圖像的細節更加清晰。因此，孔徑光闌的調節需要根據觀察需求進行平衡：如果需要觀察樣品的細微結構，應適當增大孔徑光闌以提高分辨率；如果需要突出樣品的輪廓和對比度，應縮小孔徑光闌。
視場光闌的作用
視場光闌位于顯微鏡的目鏡附近，主要用于調節成像的視野范圍。它的作用是控制進入目鏡的光線范圍，從而確定觀察到的樣品區域大小。視場光闌的調節可以避免視野邊緣的雜散光進入觀察區域，提高圖像的清晰度和均勻性。當視場光闌開得較小時，視野范圍變窄，但圖像的中心區域更加明亮和清晰；當視場光闌開得較大時，視野范圍變寬，但邊緣部分可能會出現亮度不均勻或模糊的現象。因此，視場光闌的調節需要根據觀察目標的大小和觀察需求來確定：如果需要觀察樣品的局部細節，應縮小視場光闌；如果需要觀察樣品的整體結構，應適當增大視場光闌。
協同作用
視場光闌和孔徑光闌在顯微鏡成像中是相互配合的。孔徑光闌主要影響圖像的分辨率和對比度，而視場光闌主要影響視野范圍和圖像的均勻性。在實際操作中，需要根據觀察目的和樣品特性，合理調節這兩個光闌，以獲得最佳的成像效果。
展開 資訊 | 金相組織分析，該知道的都在這里！
金相分析是金屬材料試驗研究的重要手段之一，采用定量金相學原理，由二維金相試樣磨面或薄膜的金相顯微組織的測量和計算來確定合金組織的三維空間形貌，從而建立合金成分、組織和性能間的定量關系。將計算機應用于圖像處理，具有精度高、速度快等優點，可以大大提高工作效率。
計算機定量金相分析正逐漸成為人們分析研究各種材料，建立材料的顯微組織與各種性能間定量關系，研究材料組織轉變動力學等的有力工具。采用計算機圖像分析系統可以很方便地測出特征物的面積百分數、平均尺寸、平均間距、長寬比等各種參數，然后根據這些參數來確定特征物的三維空間形態、數量、大小及分布，并與材料的機械性能建立內在聯系，為更科學地評價材料、合理地使用材料提供可靠的數據。
一、金相顯微鏡的基本構造
金相顯微鏡最常見的有臺式、立式和臥式三大類。金相顯微鏡通常由光學系統、照明系統和機械系統三大部分組成。現以立式金相顯微鏡為例加以說明。
1.載物臺 2.雙目鏡 3.調節螺釘 4.視場光欄圈 5—孔徑光欄圈 6.底座
7.物鏡 8.縱動手輪 9.橫動手輪 10.粗調焦手輪 11.微調焦手輪 12.偏心螺釘
金相顯微鏡的基本操作步驟：
（1）根據放大倍數選用所需的物鏡和目鏡，分別安裝在物鏡和目鏡筒內，并使轉換器轉至固定位置（由定位器定位）。
（2）轉動載物臺，使物鏡位于載物臺中心孔的中央，然后把金相試樣的 觀察面朝下倒置在載物臺上。
（3）將顯微鏡的電源插頭插在變壓器上，通過低壓（6～8V）變壓器接 通電源。
展開 技術研究 | 汽車碳罐爆破失效原因找到啦！原來這里焊接不牢
圖4（A）碳罐的上軀體燒灰分后殘留無機填料的二次元分布圖；
（B）碳罐的底盤燒灰分后殘留無機填料的二次元分布圖
圖5（A）碳罐的上軀體燒灰分后殘留玻纖的長度分布圖；
（B）碳罐的底盤燒灰分后殘留玻纖的長度分布圖
如圖6所示，無論從二次元，金相顯微鏡還是掃描電子顯微鏡拍攝的碳罐爆破斷面的玻纖分布情況，都可以看出，由于在進行熱板焊接的過程中，碳罐的上軀體和底板在與銅板進行擠壓接觸熔融的過程中，聚合物基體材料進行劇烈熱運動，而玻纖在該溫度下幾乎無運動能力，被擠壓改變其方向，不再沿著聚合物流動方向，相反因擠壓，變成垂直于其流動方向，并且從掃描電子顯微鏡圖中可以看出，碳罐爆破的斷面玻纖在垂直于流動方向被拔出時留下的痕跡。由此可知，碳罐爆破的位置主要發生在熱板焊接的區域。
圖6（A-B）碳罐爆破位置的斷面玻纖分布圖（二次元測試照片）；
（C-D）碳罐爆破位置的斷面玻纖分布圖（金相顯微鏡測試照片）；
（E-F）碳罐爆破位置的斷面玻纖分布圖（掃描電子顯微鏡測試照片）；
3 結論
通過對碳罐進行爆破試驗，初步確定碳罐的極限爆破壓力，觀察其極限壓力符合實驗大綱要求，并且對爆破位置碳罐的區域進行成分分析，從而確定了其主要爆破失效的根本原因是上軀體和底板在進行熱板焊接的過程中，由于焊接處的玻纖含量較低，導致其焊接強度降低，出現爆破現象。
*國高材分析測試中心原創內容，轉載請注明出處。
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在A1~650℃形成的珠光體片層較厚，在金相顯微鏡下放大400倍以上可分辨出平行的寬條鐵素體和細條滲碳體，稱為粗珠光體、片狀珠光體，簡稱珠光體。
在650~600℃形成的珠光體用金相顯微鏡放大500倍，從珠光體的滲碳體上僅看到一條黑線，只有放大1000倍才能分辨的片層，稱為索氏體。
在600~550℃形成的珠光體用金相顯微鏡放大500倍，不能分辨珠光體片層，僅看到黑色的球團狀組織，只有用電子顯微鏡放大10000倍才能分辨的片層稱為屈氏體。
上貝氏體
定義：過飽和針狀鐵素體和滲碳體的混合物，滲碳體在鐵素體針間
特征：過冷奧氏體在中溫（約350~550℃）的相變產物，其典型形態是一束大致平行位向差為6~8od鐵素體板條，并在各板條間分布著沿板條長軸方向排列的碳化物短棒或小片；典型上貝氏體呈羽毛狀，晶界為對稱軸，由于方位不同，羽毛可對稱或不對稱，鐵素體羽毛可呈針狀、點狀、塊狀。若是高碳高合金鋼，看不清針狀羽毛；中碳中合金鋼，針狀羽毛較清楚；低碳低合金鋼，羽毛很清楚，針粗。
展開 
七大材料結構分析方技術匯總及應用實例
06
金相分析
金相分析是金屬材料試驗研究的重要手段之一，采用定量金相學原理，由二維金相試樣磨面或薄膜的金相顯微組織的測量和計算來確定合金組織的三維空間形貌，從而建立合金成分、組織和性能間的定量關系。
常用儀器：金相顯微鏡
圖8 金相顯微鏡
分析原理：
金相顯微鏡是利用光學成像原理獲得金屬顯微組織圖像（即金相圖譜）,而后對金相圖譜進行定性定量分析，對金屬細微結構（數量大小取向排列缺陷位錯等）以及非金屬夾雜物的分布形貌進行分析。
應用實例：
（1）球墨鑄鐵的石墨和基體組織的檢驗
（2）檢查金屬材料微觀的組織構成、評判熱處理質量
（3）檢驗金屬材料宏觀缺陷
按金屬材料品種和檢驗的要求不同，試樣在檢驗前要經過不同方式的熱處理，分淬火斷口、退火斷口和調質斷口，通常都采用淬火斷口。在淬火斷口上可以發現白點、夾雜、夾層、氣孔等缺陷。比如，退火斷口用于軸承鋼和工具鋼，可檢查晶粒的均勻細密程度，以顯示碳析出、夾雜、縮孔等缺陷。調質斷口只用于少數鋼材，斷口形貌能在一定程度上反映鋼的力學性能。
展開 馬氏體、奧氏體、珠光體，20種材料彩色金相，帶你輕松識別（轉自直觀學機械）
在A1~650℃形成的珠光體片層較厚，在金相顯微鏡下放大400倍以上可分辨出平行的寬條鐵素體和細條滲碳體，稱為粗珠光體、片狀珠光體，簡稱珠光體。
在650~600℃形成的珠光體用金相顯微鏡放大500倍，從珠光體的滲碳體上僅看到一條黑線，只有放大1000倍才能分辨的片層，稱為索氏體。
在600~550℃形成的珠光體用金相顯微鏡放大500倍，不能分辨珠光體片層，僅看到黑色的球團狀組織，只有用電子顯微鏡放大10000倍才能分辨的片層稱為屈氏體。
上貝氏體
定義：
過飽和針狀鐵素體和滲碳體的混合物，滲碳體在鐵素體針間
特征：過冷奧氏體在中溫（350~550℃）的相變產物，其典型形態是一束大致平行位向差為6~8od鐵素體板條，并在各板條間分布著沿板條長軸方向排列的碳化物短棒或小片；典型上貝氏體呈羽毛狀，晶界為對稱軸，由于方位不同，羽毛可對稱或不對稱，鐵素體羽毛可呈針狀、點狀、塊狀。若是高碳高合金鋼，看不清針狀羽毛；中碳中合金鋼，針狀羽毛較清楚；低碳低合金鋼，羽毛很清楚，針粗。轉變時先在晶界處形成上貝氏體，往晶內長大，不穿晶
下貝氏體
定義：
同上，但滲碳體在鐵素體針內
特征：
過冷奧氏體在350℃~Ms的轉變產物。
展開 馬氏體、奧氏體、珠光體，20種材料彩色金相！
滲碳體
定義：碳與鐵形成的一種化合物
特征：滲碳體不易受硝酸酒精溶液的腐蝕，在顯微鏡下呈白亮色，但受堿性苦 味酸鈉的腐蝕，在顯微鏡下呈黑色。滲碳體的顯微組織形態很多，在鋼和鑄鐵中與其他相共存時呈片狀、粒狀、網狀或板狀。
在液態鐵碳合金中，首先單獨結晶的滲碳體（一次滲碳體）為塊狀，角不尖銳，共晶滲碳體呈骨骼狀
過共析鋼冷卻時沿Acm線析出的碳化物（二次滲碳體）呈網結狀，共析滲碳體呈片狀
鐵碳合金冷卻到Ar1以下時，由鐵素體中析出滲碳體（三次滲碳體），在二次滲碳體上或晶界處呈不連續薄片狀
珠光體
定義：
鐵碳合金中共析反應所形成的鐵素體與滲碳體的機械混合物
特征：珠光體的片間距離取決于奧氏體分解時的過冷度。過冷度越大，所形成的珠光體片間距離越小。
在A1~650℃形成的珠光體片層較厚，在金相顯微鏡下放大400倍以上可分辨出平行的寬條鐵素體和細條滲碳體，稱為粗珠光體、片狀珠光體，簡稱珠光體。
在650~600℃形成的珠光體用金相顯微鏡放大500倍，從珠光體的滲碳體上僅看到一條黑線，只有放大1000倍才能分辨的片層，稱為索氏體。
展開 不銹鋼的幾種腐蝕形態
材料選擇
選擇耐蝕性更好的不銹鋼和具有復相結構的雙相不銹鋼，是解決不銹鋼腐蝕疲勞的主要措施。
由于不銹鋼的腐蝕疲勞多以點蝕為起源，因此，為了防止腐蝕疲勞可選擇耐點蝕好的各種不銹鋼。例如，含Cr,Mo較高的馬氏體不銹鋼，Cr-Ni奧氏體不銹鋼和鐵素體不銹鋼等。
由于一些雙相不銹鋼不僅Cr,Mo較高，且多含有N，因此耐點蝕性能好，同時，由于其組織具有復相結構，不僅顯著提高鋼的腐蝕疲勞強度，而且疲勞裂紋的擴展也較單相組織結構困難，所以，選用雙相不銹鋼是解決不銹鋼腐蝕疲勞破壞的重要途徑。
六. 鉻鎳奧氏體不銹鋼的敏化態晶間腐蝕
1. 現象和識別:
敏化態晶間腐蝕出現在焊接構件的焊縫熱影響區或構件經過450~850℃加熱的部件，在介質作用下導致這些部位的泄漏或破損；產生敏化態晶間腐蝕的設備，部件等，其尺寸，外形幾乎沒有變化且無任何塑性變形；除受腐蝕的區域外，其它部位沒有任何腐蝕的跡象，仍具有明顯的金屬光澤；局部取樣檢查，受腐蝕部位的強度，塑性已嚴重喪失，冷彎時不僅出現裂紋，嚴重時常常出現脆斷和晶粒脫落且落地無金屬聲。
在金相顯微鏡和掃描電鏡下可以明顯看到鋼的晶界由于受腐蝕而變寬，多呈網狀，嚴重時還有晶粒脫落現象。
2. 機理:
常見的敏化態晶間腐蝕應用貧鉻理論可得到圓滿的解釋。
Cr-Ni奧氏體不銹鋼在使用前或冶煉廠出廠交貨狀態多為固溶處理狀態。即將不銹鋼加熱到高溫（1000~1150℃左右，隨鋼種而異），保溫后快冷（一般為水冷）。此時，當Cr-Ni奧氏體不銹鋼中含碳量在0.02~0.03%以上時（隨鋼中的含Ni量而異），碳在鋼中便處于過飽和狀態。
展開 共聚焦顯微鏡在光學膜片表面微結構測量中的應用
共聚焦顯微鏡搭配50×、100×高數值孔徑的APO復消色差物鏡。在測量時由于其基于鏡頭焦深的原理不會受到樣件本身輕微抖動的影響，同時高倍APO物鏡所具有的大角度測量能力搭配儀器自身納米級的掃描分辨率，能夠輕松實現透明表面微結構的3D圖像重建和輪廓尺寸的高精度測量，在下述視頻中可直觀的了解光學膜片表面微結構的測量過程。
中圖儀器共聚焦顯微鏡能夠對光學膜表面微結構實現快速自動化測量，并提供高度、寬度和角度等一系列輪廓尺寸參數對表面質量進行表征，幫助客戶實現光學膜片表面質量的檢測與管控。
如圖所示，在實現表面微結構3D圖像的高精度重建與測量的同時，共聚焦顯微鏡以其明顯優于金相顯微鏡的橫向分辨率，也能夠提供表面微結構的清晰影像圖片，幫助更細致的觀察微結構的表面特征，從圖像可知，在高倍率鏡頭下，棱鏡峰側壁的刀具磨損紋路痕跡明顯，金字塔頂和底部界限分明，微透鏡表面粒子邊緣清晰。
隨著液晶顯示屏在朝著輕薄化、高清化的方向發展，其核心材料光學膜片也在往薄型化、高亮度化、高色域化的方向發展，屆時其表面微結構的特征尺寸也將更加多樣化和小型化，這勢必將對測量儀器提出更高的要求。
展開 同軸送粉TIG熔覆過程數值模擬與試驗研究
通過金相顯微鏡對熔覆層進行觀察，可以清晰地看出熔覆層內部組織均勻、致密。
關鍵詞：TIG熔覆;同軸送粉;COMSOL軟件;數值模擬;顯微組織;
在現代工業生產中，金屬件表面經常會出現磨蝕、磨損等現象，嚴重影響機械設備的性能和壽命[1]。因此，提高金屬件表面的耐磨性成為迫切需要解決的問題。焊接熔覆通過在受損部位表面熔覆一層硬度高、耐磨性好的涂層，重新形成新的表面，從而修復和改善機械設備的表面性能[2,3,4]。
目前常見的焊接熔覆技術主要有：激光熔覆技術、等離子熔覆技術和TIG熔覆技術等。其中，激光熔覆技術所需的設備費用高昂且熔覆層的寬度小[5,6]；等離子熔覆的熔覆率低，對環境要求高[7,8];TIG熔覆具有熔寬大、熔深淺等優點，特別適用于工件表面的焊接修復[9,10,11]。傳統的TIG熔覆通常采用送絲和送粉方式[11,12]，當進行各種金屬材料焊接時，如不銹鋼、鎳基合金、鋁合金等，送絲方式無法滿足焊接要求；送粉方式包括傳統的預置粉末法、旁軸送粉法和同軸送粉法，TIG熔覆常用預置粉末法進行試驗，旁軸送粉法在應用中存在氣孔、結構不均勻、粉末利用率低等缺點，所以在TIG熔覆中未得到應用，而同軸送粉法常用于激光熔覆和等離子熔覆中，在涂層制備和涂層修復中可通過調整焊接材料的成分和合金粉末的比例來獲得預期的焊縫，其熱影響區小、粉末利用率高，但目前在TIG熔覆中的應用較少[12,13,14]。
本文作者設計了一款同軸送粉TIG焊槍。通過COMSOL軟件建立了二維仿真模型，用高斯分布熱源模型，對TIG熔覆過程的溫度場、流場、電勢分布及粉體顆粒運動軌跡進行數值模擬，接著進行熔覆試驗，結果表明，焊縫平直無凹坑，實際拍攝的電弧形態和模擬的電弧形態高度一致，呈典型的鐘罩狀，通過金相顯微鏡對熔覆層進行觀察，發現基體與熔覆層連接處質量較好，無明顯缺陷。
展開 鋼件為什么要調質？有什么效果？
回火索氏體(tempered sorbite)是馬氏體于回火時形成的，在在光學金相顯微鏡下放大500~600倍以上才能分辨出來，其為鐵素體基體內分布著碳化物（包括滲碳體）球粒的復合組織。它也是馬氏體的一種回火組織，是鐵素體與粒狀碳化物的混合物。此時的鐵素體已基本無碳的過飽和度，碳化物也為穩定型碳化物。常溫下是一種平衡組織。
調質鋼有碳素調質鋼和合金調質鋼二大類，不管是碳鋼還是合金鋼，其含碳量控制比較嚴格。如果含碳量過高，調質后工件的強度雖高，但韌性不夠，如含碳量過低，韌性提高而強度不足。為使調質件得到好的綜合性能，一般含碳量控制在0.30~0.50%。
調質淬火時，要求工件整個截面淬透，使工件得到以細針狀淬火馬氏體為主的顯微組織。通過高溫回火，得到以均勻回火索氏體為主的顯微組織。小型工廠不可能每爐搞金相分析，一般只作硬度測試，這就是說，淬火后的硬度必須達到該材料的淬火硬度，回火后硬度按圖要求來檢查。
45鋼的調質
45鋼是中碳結構鋼，冷熱加工性能都不錯，機械性能較好，且價格低、來源廣，所以應用廣泛。它的最大弱點是淬透性低，截面尺寸大和要求比較高的工件不宜采用。
45鋼淬火溫度在A3+(30~50)℃，在實際操作中，一般是取上限的。偏高的淬火溫度可以使工件加熱速度加快，表面氧化減少，且能提高工效。為使工件的奧氏體均勻化，就需要足夠的保溫時間。如果實際裝爐量大，就需適當延長保溫時間。不然，可能會出現因加熱不均勻造成硬度不足的現象。但保溫時間過長，也會也出現晶粒粗大，氧化脫碳嚴重的弊病，影響淬火質量。我們認為，如裝爐量大于工藝文件的規定，加熱保溫時間需延長1/5。
因為45鋼淬透性低，故應采用冷卻速度大的10%鹽水溶液。
展開 
CO2激光焊接汽車車身安全件的研究
圖5 是在MM—6 臥式金相顯微鏡下放大500 倍時，焊接接頭的微觀組織。可以看出，氣孔得到了明顯的控制。
作者簡介：伍 強（1967 年11 月—），男，湖南大學機械與汽車工程學院博士研究生，主要從事激光加工方向研究。
全文下載地址：http://www.meeting.edu.cn/webmedia/jingpin/ifwt2006/lunwen/3.pdf
高強螺栓斷裂成因分析
表2 力學性能測試結果
Table 2 Test result of mechanical properties
表3 硬度測試結果
Table 3 Test result of hardness
1.4 顯微組織分析
在斷裂的螺栓斷口附近表面、心部分別取金相試樣，采用OLYMPUS-GX51金相顯微鏡進行金相檢驗。拋光態下心部存在較多孔洞，見圖3(a)，表面未發現明顯的異常現象。該螺栓的表面和心部顯微組織均為回火索氏體，近表面的顯微組織中孔洞數量相對較少，見圖3(b)，心部顯微組織中孔洞數量相對較多，見圖3(c)，螺栓表面未發現明顯的脫碳現象，圖3(d)[3]。
(a)拋光態；(b)近表面；(c)心部；(d)表面
圖4 螺栓斷口顯微組織
(a)polish state；(b)near surface ；(c)core；(d)surface
Fig.4 Microstructure of bolt fracture
1.5 斷口形貌分析
取斷口試樣經超聲波清洗，采用IT300掃面電鏡進行斷口形貌分析。在斷口表面輻射狀區域進行SEM形貌觀察，斷口呈現明顯解理斷口特征，局部位置存在二次裂紋和少量孔洞，見圖4。
圖5 斷口SEM形貌
Fig.5 SEM morphology of fracture
2 綜合分析
斷裂螺栓化學成分滿足標準要求。斷裂呈現橫向開裂，斷口宏觀分析發現斷口整體呈現脆性斷裂特征，斷裂面分為兩部分，斷口心部的起裂源區，由中心向四周的輻射狀的擴展區。斷口邊緣未發生塑性變形，呈現脆性斷裂特征。
宏觀低倍檢驗發現低倍檢驗面存在較為嚴重的中心疏松(中心疏松2級)。
展開 實例講解：如何解決缸體力學性能不達標、滲漏、夾渣等缺陷？
采用濕法分析鐵液成分，10 t萬能強度試驗機檢測抗拉強度，布氏硬度計檢測硬度，金相顯微鏡檢查金相組織。
2試驗結果及分析
2.1爐料配比
根據我廠的實際條件，我們對不同的爐料配比進行了試驗，具體的爐料配比見表2。并且在同一種爐料配比方案中同時采用硅鈣孕育劑和鍶硅孕育劑兩種孕育劑進行孕育處理。
2.2 試生產抽查結果
2.2.1
力學性能和金相組織采用不同的爐料配比方案一和方案二，用硅鈣孕育劑和鍶硅孕育劑分別進行孕育處理，其力學性能和金相組織呈現出不同的結果，表3為兩種孕育劑孕育處理后的化學成分，表4為兩種孕育劑孕育處理后的力學性能和金相組織。
2.2.2鑄件質量變化情況
采用硅鈣孕育劑和鍶硅孕育劑分別進行孕育處理,鑄件質量發生了相應的變化。用鍶硅孕育劑處理的鑄件，夾渣、滲漏、縮松等缺陷得到了明顯下降，具體統計情況見表5。
2.3 試生產數據分析
從表3和表4可以看出，碳當量在3.90%~ 4.10%范圍內，使用鍶硅孕育劑不但可以獲得較高的力學性能，而且金相組織比使用硅鈣孕育劑的效果要好得多。當采用第二種方案時，碳當量在3.99%~ 4.10%范圍，也可獲得較高的抗拉強度值。當碳當量達到4.10%時，抗拉強度仍能達到260 MPa以上，而同爐采用硅鈣孕育劑孕育后的抗拉強度值在240-260 MPa范圍，比鍶硅孕育劑孕育處理的抗拉強度值要低20 MPa左右。
從表4可以看出，采用鍶硅孕育劑的石墨均為A型和少量C型，長度在5~6級范圍;而采用硅鈣孕育劑的石墨長度都在4~5級，隨著碳當量的增高，石墨長度也在增長，有時還會出現F型石墨。用鍶硅孕育劑進行處理的鐵液的共晶團數量比使用硅鈣孕育劑處理的鐵液的共晶團數量要少一些。
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2.1爐料配比
根據我廠的實際條件，我們對不同的爐料配比進行了試驗，具體的爐料配比見表2。并且在同一種爐料配比方案中同時采用硅鈣孕育劑和鍶硅孕育劑兩種孕育劑進行孕育處理。
2.2 試生產抽查結果
2.2.1
力學性能和金相組織采用不同的爐料配比方案一和方案二，用硅鈣孕育劑和鍶硅孕育劑分別進行孕育處理，其力學性能和金相組織呈現出不同的結果，表3為兩種孕育劑孕育處理后的化學成分，表4為兩種孕育劑孕育處理后的力學性能和金相組織。
2.2.2鑄件質量變化情況
采用硅鈣孕育劑和鍶硅孕育劑分別進行孕育處理,鑄件質量發生了相應的變化。用鍶硅孕育劑處理的鑄件，夾渣、滲漏、縮松等缺陷得到了明顯下降，具體統計情況見表5。
2.3 試生產數據分析
從表3和表4可以看出，碳當量在3.90%~ 4.10%范圍內，使用鍶硅孕育劑不但可以獲得較高的力學性能，而且金相組織比使用硅鈣孕育劑的效果要好得多。當采用第二種方案時，碳當量在3.99%~ 4.10%范圍，也可獲得較高的抗拉強度值。當碳當量達到4.10%時，抗拉強度仍能達到260 MPa以上，而同爐采用硅鈣孕育劑孕育后的抗拉強度值在240-260 MPa范圍，比鍶硅孕育劑孕育處理的抗拉強度值要低20 MPa左右。
從表4可以看出，采用鍶硅孕育劑的石墨均為A型和少量C型，長度在5~6級范圍;而采用硅鈣孕育劑的石墨長度都在4~5級，隨著碳當量的增高，石墨長度也在增長，有時還會出現F型石墨。用鍶硅孕育劑進行處理的鐵液的共晶團數量比使用硅鈣孕育劑處理的鐵液的共晶團數量要少一些。
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