延期起爆的案例
基于ANSYS/LS-DYNA框剪結(jié)構(gòu)爆破倒塌仿真分析
為減小爆破振動(dòng)對(duì)四周環(huán)境的影響，對(duì)切口處的立柱采用多段延時(shí)起爆的方案，進(jìn)行爆破拆除。
框剪結(jié)構(gòu)整體強(qiáng)度較大，為使結(jié)構(gòu)能夠順利倒塌解體，減少二次人工或者機(jī)械破碎工作量，在爆破拆除前需要進(jìn)行相應(yīng)的預(yù)拆除，對(duì)一層～四層填充墻墻體進(jìn)行全部預(yù)拆除；同時(shí)，用人工和機(jī)械相結(jié)合的方法將一層～四層的裙樓進(jìn)行預(yù)拆除（如圖3）。
由于框剪結(jié)構(gòu)的高度為66.3m，寬度為14.9m，屬于大高寬比框剪結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)倒塌過程中，切口上沿觸地時(shí)，重心比較容易移到切口觸地點(diǎn)外側(cè)，此時(shí)結(jié)構(gòu)主體部分還有一定的前傾速度，可以實(shí)現(xiàn)順利倒塌。切口處承重立柱炸高根據(jù)破壞高度經(jīng)驗(yàn)公式選取，切口處中間排立柱是否同時(shí)起爆以及采取何種（三角形或者梯形）切口形式由以下4種拆除爆破方案中最優(yōu)方案決定：
方案一，A軸第一～四層待拆除立柱同時(shí)起爆，使用MS7（200ms）段非電導(dǎo)爆管雷*管（以下均采用非電導(dǎo)爆管雷*管）；B軸一層待拆除柱子使用MS11（500ms）段；B軸第二、三層和C軸第一層柱子使用MS16（1000ms）段；形成如圖4（a）所示的三個(gè)延期起爆區(qū)段的三角形切口。
方案二，A軸第一～四層待拆除立柱同時(shí)起爆，使用MS7（200ms）段；B軸第一～三層待拆除立柱同時(shí)起爆，使用MS11（500ms）段；C軸爆破立柱使用MS16（1000ms）段；形成如圖4（b）所示的三個(gè)延期起爆區(qū)段的三角形切口。
方案三，A軸第一～四層待拆除立柱同時(shí)起爆，使用MS7（200ms）段；B軸第一～四層待拆除立柱同時(shí)起爆，使用MS11（500ms）段；C軸爆破立柱使用MS16（1000ms）段；形成如圖4（c）所示的三個(gè)延期起爆區(qū)段的梯形切口。
展開 基于LS-dyna建筑物爆破拆除的仿真分析
摘 要：切口方式與延期時(shí)差對(duì)拆除爆破倒塌效果有重要影響，尤其是對(duì)小高寬比的框架結(jié)構(gòu)。因此，針對(duì)某9層框架結(jié)構(gòu)拆除爆破案例，利用LS-DYNA有限元分析軟件，采用整體式模型，對(duì)不同切口形式和延期時(shí)差的框架結(jié)構(gòu)倒塌過程進(jìn)行數(shù)值模擬。對(duì)框架結(jié)構(gòu)底層最后一排立柱拆除與否，以及最后兩個(gè)爆破區(qū)段延期時(shí)差分別為0.3s或0.5s，這4種情況下的結(jié)構(gòu)倒塌進(jìn)行對(duì)比分析，得出最優(yōu)方案。
1 工程案例
1.1 工程概況
樓房建筑面積約7000m2，為框架結(jié)構(gòu)，外形類似于“L”型，混凝土標(biāo)號(hào)C30。結(jié)構(gòu)主體高30.8m，共9層，第一層5m，第二層4.8m，第三層~第九層每層層高3m，樓體東西走向長40m有7排立柱，南北走向?qū)?6.5m有6排立柱，結(jié)構(gòu)平面圖如圖1所示。
1.2 爆破方案
由于框架結(jié)構(gòu)的高度為30.8m，寬度為16.5m，屬于小高寬比框架結(jié)構(gòu)，因?yàn)榻Y(jié)構(gòu)寬度過大，如果采用三角形切口，結(jié)構(gòu)上沿切口觸地時(shí)，重心往往不能完全移到切口外，往往形成傾而不倒的現(xiàn)象，而采用梯形切口時(shí)，切口處立柱對(duì)上部支撐作用較小，使得切口上部的結(jié)構(gòu)觸地時(shí)有較大的沖擊作用，可以實(shí)現(xiàn)邊壓碎邊偏轉(zhuǎn)。最終，工程實(shí)際中決定采用梯形爆破切口，切口處承重立柱炸高根據(jù)破壞高度經(jīng)驗(yàn)公式選取，切口處各爆區(qū)的起爆時(shí)間間隔以及底層最后一排關(guān)鍵立柱的拆除與否，擬采用以下4種拆除爆破方案中最優(yōu)的方案：
方案一，A、B軸的待拆除柱子同時(shí)起爆，使用MS9（300ms）段非電導(dǎo)爆管；C、D軸一層待拆除柱子使用MS12（600ms）段非電導(dǎo)爆管；C軸二、三層和D軸二層以及E、F軸柱子使用MS15（900ms）段非電導(dǎo)爆管；形成如圖2（a）所示的三個(gè)延期起爆區(qū)段。
方案二，方案二的延期起爆區(qū)段與方案一相同，只是最后一區(qū)段（第三區(qū)段）使用MS16（1090ms）段非電導(dǎo)爆管。
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基于Ansys/LS-DYNA框剪結(jié)構(gòu)爆破倒塌仿真分析
[ 摘 要 ] 不同切口方式與延期時(shí)差對(duì)建筑物拆除爆破倒塌效果有極大影響，尤其是對(duì)大高寬比的框架剪力墻結(jié)構(gòu)。因此，利用數(shù)值模擬對(duì)建筑物倒塌效果進(jìn)行仿真分析，對(duì)于爆破方案的優(yōu)化具有重要的指導(dǎo)意義。以某17層框架剪力墻結(jié)構(gòu)拆除爆破工程實(shí)例，利用Ansys/LS-DYNA有限元分析軟件，采用整體式模型，對(duì)不同切口方式和延期時(shí)差的框架剪力墻結(jié)構(gòu)倒塌過程進(jìn)行數(shù)值模擬。對(duì)框剪結(jié)構(gòu)分別采用三角形和梯形切口，以及切口處中間排立柱同時(shí)起爆和延期起爆，共選取4種組合方案進(jìn)行結(jié)構(gòu)倒塌的對(duì)比分析。結(jié)果表明：采用三角形切口時(shí)，中間排立柱同時(shí)起爆，最后排立柱容易被壓屈，形成的偏心彎矩比第二爆破區(qū)段只爆破底層立柱偏小；采用梯形切口時(shí)，在切口全部形成后，結(jié)構(gòu)倒塌過程中，梯形切口以上部分形成附加的偏心彎矩較三角形切口小，切口觸地時(shí)前傾速度比三角形切口小。
[ 關(guān)鍵詞 ] Ansys/LS-DYNA數(shù)值模擬；拆除爆破；框剪結(jié)構(gòu)；切口方式；延時(shí)時(shí)差
前言
拆除爆破得益于其安全、快速和高效等特點(diǎn)，近年來在建筑物拆除，特別是在高層建筑物拆除中得到了有效的應(yīng)用。框架剪力墻結(jié)構(gòu)由于其抗震和抗風(fēng)性能好，被普遍應(yīng)用于城市超高層建筑中，故相應(yīng)的對(duì)框剪結(jié)構(gòu)的拆除項(xiàng)目數(shù)量是不勝枚舉。在對(duì)建筑物進(jìn)行拆除爆破時(shí)，常用的爆破切口形式主要有兩種，即梯形切口和三角形切口，切口形式的選取對(duì)爆破效果會(huì)產(chǎn)生重要影響；與此同時(shí)切口處各爆破構(gòu)件的延期起爆時(shí)間對(duì)結(jié)構(gòu)拆除爆破起著關(guān)鍵作用。而對(duì)于切口處立柱的起爆情況的研究分析，更多的還停留在經(jīng)驗(yàn)總結(jié)階段，其原因是拆除爆破具有不可逆性，對(duì)其進(jìn)行實(shí)體實(shí)驗(yàn)代價(jià)太大。
展開 基于LS-DYNA的巖體微差爆破動(dòng)態(tài)響應(yīng)模擬 ￥38.79
基于流固耦合算法在動(dòng)態(tài)分析軟件LS-DYNA中研究爆炸沖擊波的傳播規(guī)律在巖石介質(zhì)和周圍巖體的爆破振動(dòng)影響下的爆破孔同時(shí)起爆和微差爆破兩個(gè)工況時(shí)。結(jié)果表明:雙孔同時(shí)起爆初期，損傷破碎區(qū)擴(kuò)展與單孔爆破相似，爆炸沖擊波,彼此是重疊的,兩炮孔中間縱向單元和藥柱內(nèi)外兩側(cè)橫向近區(qū)單元的壓力和等效應(yīng)力隨爆心距的增大而減小，而自由面上單元呈現(xiàn)出先增后減的變化趨勢， 微差起爆可緩解爆破振動(dòng)和改善爆破效果，模擬結(jié)果對(duì)比如下：
圖1 雙孔同時(shí)起爆時(shí)等效應(yīng)力變化過程
圖2 雙孔延期起爆時(shí)等效應(yīng)力變化過程
本案例適用于研究爆炸、沖擊、侵徹動(dòng)力學(xué)的朋友，下面附上該模擬的K文件，大家有疑問可以在私信我，歡迎交流！
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