裂解氣壓縮機
關注創建者：匿名 創建時間：2021-08-10
裂解氣壓縮機的視頻教程
CONVERGE在壓縮機及泵閥行業CFD仿真應用介紹
CONVERGE在壓縮機及泵閥行業CFD仿真應用介紹 適用人群：主要面向壓縮機行業，泵閥等相關應用行業的設計工程師或仿真工程師 CONVERGE在壓縮機及泵閥行業CFD仿真應用介紹（免費）【已結束】 直播時間：2020-05-21 19:30 CONVERGE是由美國Convergent Science Inc（CSI）公司2006年開發的一款下一代CFD軟件。
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裂解氣壓縮機的實例教程
編 輯 | 化工活動家
來 源 | 乙烯工業 獨山子石化
作 者 | 羅靈力等
關鍵詞 | 乙烯裝置 裂解氣壓縮機 長周期運行
共 5867 字 | 建議閱讀時間 20 分鐘
導 讀
獨山子石化1000kt/a乙烯裝置于2009年9月17日建成投產，工藝流程采用林德前脫乙烷前加氫技術，裂解氣壓縮機為德國西門子公司設計制造，采用抽汽凝汽式透平，五段壓縮，段間注水工藝，在四段與五段之間設置堿洗單元。裂解氣壓縮機作為乙烯裝置的心臟，只有保證其正常周期運行，才能保障裝置的平穩運行。
裂解氣壓縮系統工藝流程
裂解氣經過五段壓縮，壓力(絕)由0.13MPa升高至3.8MPa。每段壓縮后，裂解氣由段間冷卻器冷卻。裂解氣中的水和重組分在這些冷卻器中冷凝。富含芳烴的凝液和工藝水在段間吸入罐中分離，且凝液分別從后段吸入罐返回至前一段吸入罐，最終聚集在二段吸入罐。其次，酸性氣體在裂解氣壓縮機四段和五段之間脫除。另外，裂解氣壓縮機配備2條防喘振線，防止在壓縮機吸入流量低的情況下發生喘振。圖1為裂解氣壓縮機系統工藝流程。
展開 調整效果
經過上述調整后，裂解氣壓縮機一段吸入壓力偏高情況有明顯改善，一段吸入壓力由調整前的0.35~0.40MPa降至0.25~0.30MPa，裂解氣壓縮機實際轉速無法達到設定值情況已消失。同時段間出口冷卻器注入洗油之后，裂解氣壓縮機二段壓差已由0.147MPa下降至0.125MPa，三段壓差由0.08MPa下降至0.05MPa，裂解氣壓縮機段間壓差上漲的情況得到有效治理。
為了說明裂解氣壓縮機內部容易結焦的位置，我們先來分析一下壓縮系統流程圖以及裂解氣壓縮機各段處理的氣體組成，圖6給出了典型裂解氣壓縮機系統簡圖。
從圖中可以看出，裂解氣壓縮機前四段壓縮機氣體為含不飽和烴的氣體，四段以后氣體進入堿洗塔除去不飽和烴，因此，裂解氣一至四段需要注水降溫，五段不再需要注水。在上節中我們談到，不飽和烴在85℃以上發生聚合反應，為防止裂解氣壓縮機壓縮溫度過高，以及其他工藝等方面的原因，裂解氣壓縮機共分五段壓縮。從表1可以看出，裂解氣壓縮機一、二、三、四段處理的介質中含有容易發生聚合反應的不飽和烴，而后經過堿洗、干燥處理，介質中的不飽和烴被清除，因此，裂解氣壓縮機第五段處理的介質中不再含有不飽和烴。因此，本文在討論壓縮機內部結焦及其處理方案時，僅限于裂解氣壓縮機的一至四段。在壓縮機內，一至四段有可能產生不飽和烴在高溫下結焦，而其具體位置可能發生在壓縮機內部的多個地方。
（1）在介質通過入口導流葉片、葉輪、擴壓器和平衡線上都有可能產生結垢。圖7給出了裂解氣壓縮機的內部結構圖。壓縮機入口導流葉片、葉輪、擴壓器等位置結焦后不僅使壓縮機流道變窄、氣體流動阻力增加，壓縮機處理能力下降，能耗提高，同時，由于結焦部位焦塊脫落，壓縮機轉子平衡破壞，致使機組振動增加，致使機組不能正常工作，嚴重時可能致使機組損壞。
（2）還有可能產生結垢的位置是壓縮機內部級間迷宮密封。圖8給出了級間迷宮密封的結焦示意圖。迷宮密封阻止氣體從高壓級向低壓級泄漏，級間迷宮密封處結焦可加速級間密封的磨損，迷宮密封阻力減小，氣體泄漏量會增加，壓縮機容積效率降低。
（3）另一個可能的結焦位置是每一段的出口管線，圖9顯示了各段出口管線結焦的實例。
展開 改進措施
對于裂解氣壓縮機跳車電磁閥失電、油壓波動等情況，改進措施如下：
1）對故障的電源模塊進行更換。
2）對現有壓力表PG108B和PG109B，盡最大可能縮短引壓管長度。同時，與機組制造商溝通，評估同一油路上的2臺電磁閥中間就地壓力表引壓管測量方式的影響并確認改為法蘭式測量的可行性。
3）改進跳車電磁閥供電電源，由電源柜直接供電，不與機柜內其他現場儀表共用電源。
4）對同類機組控制油路系統存在的類似問題進行排查并制定整改計劃。
5）對電源配置開展普查，對多級配電系統供電電源配置不滿足規范要求的制定改進計劃。
編 輯 | 化工活動家
來 源 | 石油化工設備技術 中科煉化
作 者 | 李恒
關鍵詞 | 裂解氣壓縮機 軸瓦 溫度過高 處理措施
共 3644 字 | 建議閱讀時間 12 分鐘
機組概況
80萬t/a乙烯裝置裂解氣壓縮機由低壓缸、中壓缸和高壓缸3個缸組成，分成五段對裂解氣進行壓縮。低壓缸實現一段壓縮，入口壓力為0.026MPa（表），出口壓力為0.158MPa（表）；中壓缸實現二、三段壓縮，三段出口壓力為0.862MPa（表）；高壓缸實現四、五段壓縮，五段出口壓力為3.8MPa（表）。3個缸額定功率分別為7776、14727、16206kW，額定轉速為4892r/min。壓縮機由抽汽凝汽式汽輪機驅動，壓縮機額定功率為42579kW。3個缸排列情況見圖1。
壓縮機采用可傾瓦支撐軸承（通常由3~5個或更多個能在支點上自由傾斜的弧形瓦塊組成）和雙作用自平衡式止推軸承。低、中壓缸采用同類型的軸瓦，支撐軸瓦型號為φ240×168LG.W/HYDROSTATICLIFT（有液壓頂升），推力瓦型號為φ381（10）×（10）PAD；高壓缸支撐軸瓦型號為TPJBEARING（無液壓頂升），止推瓦型號為φ304.8（8）×（8）PAD。壓縮機與汽輪機、壓縮機各缸之間都采用Kop-flex公司提供的膜盤聯軸器直接聯接。
壓縮機與汽輪機的潤滑油、頂升油和控制油采用聯合油站供油，油泵功率為132kW，泵流量為3454L/min。
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- **支撐定位**：為曲軸、活塞、氣缸等內部零件提供精準安裝基準。
- **承壓密封**：承受內部氣體壓力
參考文獻：《A straightforward 3D polycrystal plasticity finite element method for dynamic/static recrystallization simulation》
文章doi：10.1016/j.jmst.2024.09.005
在這個文章中，作者提出了一種直接在 CPFEM 中實現 DRX/SRX 的方法，以位錯密度為核心變量
[圖片]
渦輪風扇發動機 - 風扇和壓縮機部分與殼體
渦扇發動機是基本燃氣渦輪發動機的最現代變體。在渦扇發動機中，核心發動機前部由風扇包圍，后部由附加渦輪機包圍。風機和風機渦輪機由許多葉片組成，如核心壓縮機和核心渦輪機，并連接到一個附加的軸。
- 模型已在 Siemens NX 上創建。
- 通過將 CSYS 與 CSYS 作為接口對齊來創建約束
渦輪壓縮機用于增加氣體壓力，壓縮機是燃氣輪機等推進系統以及能源部門以及石油和天然氣、化學工業等各種其他重要行業的許多生產過程氣體增壓所必需的設備。 還有很多氣體行業應用。
壓縮機對于所使用的工作流體（氣體）以及其設計過程的特定操作條件具有高度的針對性。 這使得它們非常昂貴。 因此，此類渦輪壓縮機的設計和操作應高度謹慎和準確，以避免任何故障并盡可能從設備應用中獲得最佳性能和經濟效益。
摘 要：本文利用optistruct對壓縮機鑄鋁支架進行了拓撲優化分析，并分析了不同網格尺寸和懲罰因子對拓撲優化結果的影響，成功使壓縮機鑄鋁支架重量降低了54.4%。通過對壓縮機拓撲優化方案進行模態、強度和耐久試驗，試驗結果表明：模態錘擊試驗一階模態結果為247.5Hz，滿足壓縮機支架240Hz的模態目標值要求，并順利通過了臺架振動試驗和整車道路耐久試驗，滿足壓縮機支架對結構強度和耐久疲勞的要求。
特斯拉為取消PTC在Model Y中引入熱氣旁通功能，對于壓縮機而言是一個全新應用場景，在這個全新應用場景下，壓縮機需要面對哪些具體方面工程挑戰，本文進行進一步量化分析。
系統狀態計算
為了量化對壓縮機影響，先來看兩組計算數據如下:
系統架構簡圖:
壓焓圖如下：
其中2-3的壓降由冷凝器前冷媒閥進行控制。
壓縮機工作狀態分析
排量需求增加或者轉速提升
曹 斌１，李金榮１，于 洋１，鮑 軍１，朱權琛１，王殿禹２
（１.合肥通用機械研究院有限公司，壓縮機技術國家重點實驗室，合肥通用機電產品檢測院，安徽合肥 ２３００３１；２.合肥工業大學，安徽合肥 ２３００３１）
往復壓縮機在進、排氣閥吸氣、排氣，活塞、連桿、十字頭往復運動時產生撞擊和噪聲，并且各缸之間的撞擊和噪聲相互干擾，如果采用常規頻譜分析的手段，頻譜圖上將呈現連續而密集的寬帶譜線，故障特征信號被背景噪聲所湮沒，難以提取和識別，而且振動對氣體泄漏也不敏感。
沖擊、漏氣和摩擦是往復機械最主要的信號類型，其在時域的特征如圖1所示。我們在現場使用的往復壓縮機是由多個氣缸組成
論文價值的評定意見：
壓縮機工作過程中的振動噪聲是評價其設計制造水平的重要技術性能指標之一，對于轉子式壓縮機轉軸的振動進行分析評價和優化對于改善整機振動噪聲有重要意義。
