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往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析

我愛(ài)汽輪機(jī)仿真

2023年8月17日 13:34

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往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖1

曹　斌１，李金榮１，于　洋１，鮑　軍１，朱權(quán)?。保醯钣恚?/span>

（１.合肥通用機(jī)械研究院有限公司，壓縮機(jī)技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，合肥通用機(jī)電產(chǎn)品檢測(cè)院，安徽合肥?。玻常埃埃常?；２.合肥工業(yè)大學(xué)，安徽合肥?。玻常埃埃常保?/span>

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖2

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖3

［摘　要］：為研究壓縮機(jī)閥隙氣流馬赫數(shù)對(duì)吸、排氣過(guò)程壓力脈動(dòng)及壓縮機(jī)噪聲的影響，通過(guò)改變氣閥閥隙幾何通流面積的方式控制閥隙通道的氣體流速和馬赫數(shù)，采集不同閥隙馬赫數(shù)下的吸、排氣腔和氣缸壓縮腔內(nèi)壓力波動(dòng)信號(hào)以及缸頭側(cè)噪聲聲壓信號(hào)，分別對(duì)閥片開(kāi)啟時(shí)的閥隙壓力脈動(dòng)強(qiáng)度以及壓縮機(jī)噪聲時(shí)頻信號(hào)進(jìn)行分析。試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)吸氣過(guò)程閥隙壓力脈動(dòng)僅發(fā)生在閥片開(kāi)啟瞬間，且瞬時(shí)壓力脈動(dòng)強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于排氣過(guò)程；閥隙吸氣馬赫數(shù)對(duì)５００～２５００Ｈｚ范圍內(nèi)的壓縮機(jī)噪聲均有一定影響，排氣馬赫數(shù)主要對(duì)２０００Ｈｚ的壓縮機(jī)噪聲有一定影響，吸排氣閥隙馬赫數(shù)的改變對(duì)試驗(yàn)壓縮機(jī)噪聲影響最大相差２.０３ｄＢ（Ａ）。降低閥隙馬赫數(shù)對(duì)改善壓縮機(jī)吸排氣過(guò)程壓力脈動(dòng)及壓縮機(jī)噪聲具有重要意義。

［關(guān)鍵詞］：往復(fù)壓縮機(jī)；氣閥；壓力脈動(dòng)；噪聲

中圖分類號(hào)：ＴＨ４５７　　文獻(xiàn)標(biāo)志碼：Ａ

文章編號(hào)：１００６－２９７１（２０２３）０３－００２２－０７

1 引言

　　氣閥是活塞式壓縮機(jī)的關(guān)鍵部件，同時(shí)也是壓縮機(jī)主要節(jié)流元件及主要噪聲源之一［１，２］。在壓縮機(jī)工作時(shí)，吸排氣閥片隨著曲柄轉(zhuǎn)角周期性的開(kāi)啟與關(guān)閉，導(dǎo)致壓縮氣體在閥隙處形成流速和壓力的周期性變化，從而在氣閥閥隙通道處形成壓力脈動(dòng)［３］，壓力脈動(dòng)不僅能夠引起和增大壓縮機(jī)系統(tǒng)及管路振動(dòng)，還會(huì)增加壓縮機(jī)整機(jī)噪聲，嚴(yán)重影響壓縮機(jī)性能［４，５，６］。

壓力脈動(dòng)是往復(fù)活塞式壓縮機(jī)的固有特性，無(wú) 法對(duì)其進(jìn)行完全消除［７，８］。閥隙馬赫數(shù)對(duì)閥腔及壓縮腔內(nèi)流場(chǎng)及壓力場(chǎng)有直接影響［９］。在壓縮機(jī)氣流壓力脈動(dòng)及噪聲方面，國(guó)內(nèi)外學(xué)者進(jìn)行了大量的研究工作。韓寶坤等［１０］基于噴射理論對(duì)往復(fù)壓縮機(jī)吸排氣過(guò)程流場(chǎng)特性進(jìn)行了數(shù)值模擬，研究了排氣過(guò)程中壓力脈動(dòng)引起的噪聲變化規(guī)律和輻射特性。李天宇等［１１］利用ＣＦＤ仿真軟件建立了壓縮機(jī)排氣聲學(xué)仿真模型，并結(jié)合試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析了壓縮機(jī)排氣過(guò)程的湍流噪聲與脈動(dòng)噪聲。馬大猷等［１２］建立了氣流脈動(dòng)噴注情況下的噪聲聲壓級(jí)計(jì)算模型，將湍流噴注噪聲表達(dá)為噴注速度的函數(shù)，提出了噪聲與噴注速度及噴口壓力的依賴關(guān)系式。魏國(guó)［１３］建立了氣動(dòng)噪聲輻射及傳播模型，對(duì)往復(fù)壓縮機(jī)吸、排氣過(guò)程中的流場(chǎng)和聲場(chǎng)進(jìn)行了數(shù)值模擬分析，獲得了脈動(dòng)速度和氣動(dòng)噪聲的變化規(guī)律。蘇智劍等［１４］研究了不同進(jìn)排氣閥彈簧剛度和閥門預(yù)緊力對(duì)小型斜盤式空壓機(jī)排氣量和壓力脈動(dòng)的影響規(guī)律，提出了一種在多級(jí)壓縮情況下單向閥的參數(shù)組合思路。

目前，學(xué)者們主要研究了壓縮機(jī)在吸排氣過(guò)程中的流場(chǎng)特性、氣流脈動(dòng)和氣動(dòng)噪聲的變化規(guī)律，未考慮閥隙氣流馬赫數(shù)對(duì)壓縮機(jī)吸排氣過(guò)程閥隙壓力脈動(dòng)以及壓縮機(jī)噪聲的影響。

本文以某微型無(wú)油壓縮機(jī)為試驗(yàn)研究對(duì)象，通過(guò)改變氣閥閥隙有效通流幾何面積控制閥隙氣流馬赫數(shù)，采集了吸、排氣過(guò)程中不同閥隙馬赫數(shù)下閥腔及壓縮腔內(nèi)部壓力脈動(dòng)信號(hào)，分析了馬赫數(shù)對(duì)閥片開(kāi)啟后壓力脈動(dòng)強(qiáng)度的影響。同時(shí)采集壓縮機(jī)噪聲聲壓信號(hào)，并對(duì)其進(jìn)行時(shí)頻分析，研究了吸、排氣閥隙馬赫數(shù)對(duì)壓縮機(jī)噪聲的影響。得出了改善壓縮機(jī)氣閥氣流脈動(dòng)噪聲的有效方法，為往復(fù)式壓縮機(jī)氣動(dòng)噪聲優(yōu)化提供依據(jù)。

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖4

2 氣閥工作過(guò)程及壓力脈動(dòng)評(píng)價(jià)

２.１　氣閥工作過(guò)程

往復(fù)活塞式壓縮機(jī)工作過(guò)程通常使用示功圖（ｐ－Ｖ圖）或氣閥運(yùn)動(dòng)規(guī)律來(lái)說(shuō)明。伴隨著壓縮機(jī)吸氣－膨脹－壓縮－排氣過(guò)程，氣缸及閥腔內(nèi)壓力隨著曲柄轉(zhuǎn)角呈周期性變化。氣閥工作過(guò)程如圖１所示，活塞運(yùn)動(dòng)初期壓縮機(jī)處于膨脹過(guò)程，吸排氣閥片均處于關(guān)閉狀態(tài)，隨著活塞向下運(yùn)動(dòng)壓縮腔內(nèi)壓力逐漸減??；當(dāng)壓縮腔內(nèi)壓力ｐｓ小于吸氣壓力ｐ１時(shí)吸氣閥片打開(kāi)進(jìn)行吸氣過(guò)程，活塞運(yùn)動(dòng)到下止點(diǎn)時(shí)吸氣過(guò)程結(jié)束；隨后活塞開(kāi)始向上運(yùn)動(dòng)進(jìn)入壓縮過(guò)程，此時(shí)吸氣閥片關(guān)閉，壓縮腔內(nèi)壓力ｐｓ逐漸升高；當(dāng)ｐｓ大于排氣壓力ｐ２時(shí)排氣閥片打開(kāi)進(jìn)入排氣階段；活塞繼續(xù)運(yùn)行到上止點(diǎn)后排氣結(jié)束，壓縮機(jī)完成一個(gè)工作循環(huán)。在壓縮機(jī)整個(gè)工作循環(huán)中，吸排氣閥片周期性的開(kāi)啟與關(guān)閉，吸、排氣腔壓力和壓縮腔壓力也呈現(xiàn)周期性變化，這種周期性的變化是導(dǎo)致壓縮機(jī)系統(tǒng)壓力和氣流脈動(dòng)的直接原因。

２.２　閥隙氣體流速及馬赫數(shù)

壓縮氣體流經(jīng)閥隙通道時(shí)，氣流通道面積急劇減小，在氣閥處形成節(jié)流效應(yīng)，氣體流速急劇增大，此時(shí)閥隙通道內(nèi)氣體流速介于音速和亞音速之間。當(dāng)壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速和吸排氣壓力一定時(shí)，閥隙幾何通道面積的改變可以影響氣閥處的流速和馬赫數(shù)，閥隙流速和馬赫數(shù)對(duì)氣閥吸排氣過(guò)程壓力脈動(dòng)以及壓縮機(jī)噪聲的頻率特性均有一定影響。

閥隙氣流平均速度Ｃ１為

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖5

式中　Ｃｍ———活塞運(yùn)動(dòng)速度

Ｆｐ———活塞面積

λ———曲柄半徑與連桿長(zhǎng)度比

ａｖ———流量系數(shù)

Ａｖ———閥隙幾何通道面積

θ———曲柄轉(zhuǎn)角

ｒ———曲柄半徑

氣閥幾何結(jié)構(gòu)如圖２所示，吸排氣閥孔通道均為腰形結(jié)構(gòu)，吸、排氣閥孔均位于在同一閥板上，閥隙幾何通道面積為閥孔通道周長(zhǎng)與其對(duì)應(yīng)有效升程的乘積，閥隙幾何通道面積Ａｖ為

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖6

式中　ｄｉ———第ｉ條通道孔寬度

ｌｉ

———第ｉ條通道矩形截面長(zhǎng)度

ｈｉ———第ｉ個(gè)閥孔處的閥片升程

閥隙氣流馬赫數(shù)Ｍ為

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖7

式中?。茫啊y隙處氣流音速

Ｋ———絕熱指數(shù)

Ｔ———閥隙氣體熱力學(xué)溫度

Ｒ———?dú)怏w常數(shù)

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖8

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖9

２.３　氣閥壓力脈動(dòng)評(píng)價(jià)

壓縮氣體在流經(jīng)閥孔通道時(shí)形成高速氣柱，由于氣體的可壓縮性，吸排氣過(guò)程閥隙內(nèi)氣柱可等效為彈性振動(dòng)系統(tǒng)。氣閥打開(kāi)后閥隙通道內(nèi)形成具有一定壓力脈動(dòng)的氣柱會(huì)產(chǎn)生氣體激振力，引起氣流及其他部件的振動(dòng)，使得壓縮機(jī)振動(dòng)和噪聲增大。

因此，減小閥隙氣流壓力脈動(dòng)的強(qiáng)度對(duì)改善壓縮機(jī) 振動(dòng)及降噪具有重要意義。圖３所示為氣流壓力脈動(dòng)曲線，從圖中可以看出壓力ｐ隨曲柄轉(zhuǎn)角θ呈現(xiàn)周期性變化。

周期性壓力脈動(dòng)的強(qiáng)度可用壓力不均勻度δ表示為

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖10

式中　ｐｍａｘ、ｐｍｉｎ———?dú)忾y打開(kāi)后氣閥兩側(cè)瞬時(shí)壓力

的最大值和最小值，ＭＰａ

Δｐ———?dú)忾y流動(dòng)阻力損失

ｐ———吸排氣名義壓力

ｐ０———?dú)忾y流道內(nèi)的平均壓力

3 閥隙壓力脈動(dòng)及壓縮機(jī)噪聲試驗(yàn)

　　為了盡可能準(zhǔn)確的采集到吸、排氣腔及壓縮腔內(nèi)氣體壓力脈動(dòng)信號(hào)，在氣缸頂隙處及缸頭吸排氣閥腔內(nèi)部開(kāi)設(shè)引壓孔設(shè)置壓力測(cè)點(diǎn)。在距離缸頭１ｍ處設(shè)置噪聲測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)距離地面高度與缸頭中心一致，采集壓縮機(jī)噪聲聲壓時(shí)域信號(hào)。

本文針對(duì)某微型往復(fù)式壓縮機(jī)用組合簧片閥進(jìn) 行壓力脈動(dòng)和噪聲試驗(yàn)分析，試驗(yàn)中保持壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速為１４６５ｒ／ｍｉｎ，吸氣壓力為１個(gè)大氣壓，排氣壓力為４ｂａｒ，吸排氣閥片厚度及其它工況均保持不變。通過(guò)改變閥隙通道幾何面積，控制流經(jīng)閥隙處的氣體流速和閥隙馬赫數(shù)，不同閥隙幾何通道面積下氣體流速及馬赫數(shù)如表１所示，分別對(duì)６組不同馬赫數(shù)下的氣閥進(jìn)行壓力脈動(dòng)和噪聲試驗(yàn)，其中１～３組為恒定吸氣馬赫數(shù)試驗(yàn)，４～６組為恒定排氣馬赫數(shù)試驗(yàn)。

4 閥隙馬赫數(shù)對(duì)吸排氣過(guò)程壓力脈動(dòng)及壓縮機(jī)噪聲的影響分析

４.１　閥隙壓力脈動(dòng)分析

由于氣閥吸、排氣閥片在膨脹和壓縮過(guò)程中處于關(guān)閉狀態(tài)，壓縮機(jī)在膨脹和壓縮過(guò)程中氣閥不工作，即閥隙處無(wú)氣體流動(dòng)，因此本文僅針對(duì)壓縮機(jī)在吸氣和排氣過(guò)程中的閥隙氣流脈動(dòng)進(jìn)行試驗(yàn)分析。采集到試驗(yàn)壓縮機(jī)吸、排氣腔及氣缸壓縮腔內(nèi)壓力脈動(dòng)曲線如圖４所示。

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖11

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖12

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖13

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖14

對(duì)不同吸、排氣閥隙馬赫數(shù)下的閥腔與壓縮腔內(nèi)壓力信號(hào)進(jìn)行脈動(dòng)強(qiáng)度計(jì)算，得到不同馬赫數(shù)下吸排氣過(guò)程壓力脈動(dòng)強(qiáng)度趨勢(shì)如圖５所示。從圖中可以看出，吸氣過(guò)程壓力脈動(dòng)強(qiáng)度遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于排氣過(guò)程，吸氣過(guò)程僅在閥片打開(kāi)和關(guān)閉瞬間會(huì)產(chǎn)生很大的壓力脈動(dòng)，而在穩(wěn)定吸氣階段壓力脈動(dòng)強(qiáng)度幾乎為０；排氣階段從排氣初始階段至排氣結(jié)束壓力脈動(dòng)逐漸減弱；吸排氣過(guò)程中閥隙處壓力脈動(dòng)強(qiáng)度均隨著馬赫數(shù)的增加而增大，馬赫數(shù)越大壓力脈動(dòng)強(qiáng)度的波動(dòng)越明顯。

圖５（ａ）為吸氣閥隙通流幾何面積固定，僅改變排氣閥隙通道幾何面積，在相同工況下測(cè)得不同排氣馬赫數(shù)下的壓力脈動(dòng)。從圖中可以看出排氣馬赫數(shù)的增大會(huì)增加下一工作循環(huán)中吸氣過(guò)程壓力脈動(dòng)的不穩(wěn)定程度，壓力脈動(dòng)強(qiáng)度曲線波動(dòng)增加，但對(duì)脈動(dòng)強(qiáng)度最大值影響不大，對(duì)排氣過(guò)程壓力脈動(dòng)強(qiáng)度的波動(dòng)影響不明顯；圖５（ｂ）為排氣閥隙通流幾何面積固定，僅改變吸氣閥隙通道幾何面積，在相同工況下測(cè)得不同吸氣馬赫數(shù)下的壓力脈動(dòng)。從圖中可以看出，閥隙通道馬赫數(shù)的變化對(duì)吸氣過(guò)程壓力脈動(dòng)有較大影響，隨著吸氣閥隙馬赫數(shù)的增大，吸氣閥隙脈動(dòng)強(qiáng)度的波動(dòng)程度以及最大幅值也急劇增加，對(duì)排氣過(guò)程閥隙脈動(dòng)影響較小。

依據(jù)閥腔及壓縮腔壓力信號(hào)計(jì)算得到不同馬赫數(shù)下壓力脈動(dòng)強(qiáng)度如表２所示。

結(jié)合表２可以看出，改變閥隙氣流馬赫數(shù)對(duì)吸氣過(guò)程的壓力脈動(dòng)幅值及平均值有很大影響，馬赫數(shù)對(duì)排氣過(guò)程壓力脈動(dòng)強(qiáng)度影響很小。其原因在于吸氣腔與外部環(huán)境相連接，氣體壓力近似于環(huán)境壓力且在氣閥未打開(kāi)時(shí)閥腔壓力相對(duì)穩(wěn)定，當(dāng)閥片打開(kāi)瞬間吸氣腔與壓縮腔內(nèi)壓力差發(fā)生突變，引起瞬間的壓力不均勻?qū)е麻y隙處產(chǎn)生較大的壓力脈動(dòng)，當(dāng)氣流穩(wěn)定后氣閥兩側(cè)壓差趨于穩(wěn)定，脈動(dòng)壓力減小。由于排氣過(guò)程存在后端背壓的影響，排氣腔內(nèi)在整個(gè)壓縮機(jī)工作過(guò)程均存在周期運(yùn)動(dòng)的高壓氣體，當(dāng)排氣閥片打開(kāi)后壓縮腔內(nèi)的壓縮氣體與排氣腔內(nèi)高壓氣流處于相近頻率的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，導(dǎo)致閥隙處所產(chǎn)生的壓力脈動(dòng)強(qiáng)度最大值與均值都很小。

４.２　壓縮機(jī)噪聲分析

本文試驗(yàn)用壓縮機(jī)轉(zhuǎn)速為１４６５ｒ／ｍｉｎ，因此曲軸運(yùn)轉(zhuǎn)周期近似為４１ｍｓ，如圖６所示為采集到的壓縮機(jī)噪聲時(shí)域信號(hào)，從圖中可以看出，噪聲聲壓信號(hào)隨著運(yùn)轉(zhuǎn)周期呈現(xiàn)出周期性的變化。

為分析氣閥在吸氣和壓縮過(guò)程中閥隙氣流馬赫數(shù)對(duì)壓縮機(jī)噪聲的影響，對(duì)不同吸、排氣閥隙幾何通道及不同馬赫數(shù)下的噪聲時(shí)域信號(hào)進(jìn)行倍頻程分析如圖７所示。

從圖７可以看出，此試驗(yàn)壓縮機(jī)噪聲頻域主要集中在５００～２５００Ｈｚ范圍內(nèi)。當(dāng)吸氣馬赫數(shù)為０.１５時(shí)，對(duì)不同排氣閥隙馬赫數(shù)的壓縮機(jī)噪聲進(jìn)行頻域分析如圖７（ａ）所示，可以看到排氣馬赫數(shù)的變化主要改變壓縮機(jī)２０００Ｈｚ的噪聲，對(duì)其他頻段的噪聲影響很小。當(dāng)排氣馬赫數(shù)為０.２８時(shí)，對(duì)不同進(jìn)氣閥隙馬赫數(shù)的壓縮機(jī)噪聲進(jìn)行頻域分析如圖７（ｂ）所示，可以看到進(jìn)氣馬赫數(shù)的增大對(duì)壓縮機(jī)５００～２５００Ｈｚ范圍內(nèi)的噪聲均有一定影響。

對(duì)聲壓信號(hào)進(jìn)行Ａ計(jì)權(quán)后得到壓縮機(jī)噪聲聲壓級(jí)如表３所示。

從表３可以得出，當(dāng)閥隙排氣馬赫數(shù)增大０.１１時(shí)Ａ計(jì)權(quán)噪聲聲壓級(jí)僅增加了０.５１ｄＢ（Ａ）。而當(dāng)閥隙吸氣馬赫數(shù)增大０.０４時(shí)壓縮機(jī)Ａ計(jì)權(quán)聲壓級(jí)增大了１.８５ｄＢ（Ａ），吸氣閥隙馬赫數(shù)對(duì)壓縮機(jī)噪聲影響更為明顯。說(shuō)明減小閥隙氣流馬赫數(shù)均可以降低壓縮機(jī)噪聲聲壓級(jí)，吸氣閥隙馬赫數(shù)的減小對(duì)試驗(yàn)壓縮機(jī)噪聲的改善更為明顯。

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖15

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖16

往復(fù)壓縮機(jī)氣閥壓力脈動(dòng)及噪聲試驗(yàn)分析的圖17

5 結(jié)論

　　本文對(duì)某型號(hào)壓縮機(jī)閥隙氣流馬赫數(shù)對(duì)進(jìn)氣和排氣過(guò)程的壓力脈動(dòng)和整機(jī)噪聲進(jìn)行試驗(yàn)分析后得到如下結(jié)論：

（１）壓縮機(jī)吸氣過(guò)程閥隙壓力脈動(dòng)強(qiáng)度遠(yuǎn)大于排氣過(guò)程，吸氣過(guò)程壓力脈動(dòng)主要發(fā)生在吸氣閥片打開(kāi)和關(guān)閉瞬間，吸氣閥片完全開(kāi)啟后壓力脈動(dòng)變得很小。排氣過(guò)程中閥片開(kāi)啟初期閥隙壓力脈動(dòng)最大，隨著排氣過(guò)程的進(jìn)行壓力脈動(dòng)逐漸減小。

（２）壓縮機(jī)噪聲時(shí)域信號(hào)隨曲柄轉(zhuǎn)角呈現(xiàn)周期性變化，噪聲隨閥隙馬赫數(shù)的增大而增大。試驗(yàn)壓縮機(jī)噪聲聲壓主要集中在５００～２５００Ｈｚ范圍內(nèi)，吸氣馬赫數(shù)對(duì)５００～２５００Ｈｚ頻段范圍內(nèi)的壓縮機(jī)噪聲均有明顯影響，排氣馬赫數(shù)主要影響２０００Ｈｚ左右的壓縮機(jī)噪聲。

（３）吸氣過(guò)程閥隙流速和馬赫數(shù)較小，但對(duì)閥隙壓力脈動(dòng)及壓縮機(jī)噪聲影響較大。排氣過(guò)程閥隙流速和馬赫數(shù)較大，但對(duì)閥隙壓力脈動(dòng)和壓縮機(jī)噪聲影響較小。合理的設(shè)計(jì)吸排氣閥隙有效幾何通流面積可減小閥隙氣流馬赫數(shù)，從而可以減小吸排氣過(guò)程閥隙壓力脈動(dòng)，降低壓縮機(jī)噪聲。

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作者簡(jiǎn)介：曹斌（１９９０－），男，工程師，碩士，在合肥通用機(jī)械研究院有限公司從事壓縮機(jī)及相關(guān)設(shè)備的研究工作。

Ｅ－ｍａｉｌ：８１２１１２６６９＠ｑｑ．ｃｏｍ

文章來(lái)源：壓縮機(jī)技術(shù)

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