abaqus強(qiáng)度優(yōu)化
關(guān)注創(chuàng)建者：王靖雯 創(chuàng)建時(shí)間：2023-02-27
abaqus強(qiáng)度優(yōu)化的視頻教程
Abaqus在石油機(jī)械設(shè)計(jì)中的應(yīng)用—基于強(qiáng)度校核的設(shè)計(jì)優(yōu)化
Abaqus在石油機(jī)械設(shè)計(jì)中的應(yīng)用—基于強(qiáng)度校核的設(shè)計(jì)優(yōu)化 適用人群：從事石油機(jī)械及井下工具設(shè)計(jì)人員，或者其他行業(yè)從事機(jī)械設(shè)計(jì)的技術(shù)人員。
￥29.9 44分鐘 482播放
查看
基于adams+hypemesh+abaqus軟件的車身舉升支架拓?fù)?em>優(yōu)化和非線性強(qiáng)度分析
包括如下章節(jié)： 第一章 項(xiàng)目簡(jiǎn)介及課程說明 第二章 多體模型的建立及載荷輸出 第三章 拓?fù)?em>優(yōu)化分析 第四章 新結(jié)構(gòu)的非線性（材料、邊界）強(qiáng)度驗(yàn)證計(jì)算 第五章 abaqus后處理操作 附fem和inp模型文件
￥66 2小時(shí)12分鐘 974播放
查看
abaqus結(jié)構(gòu)仿真對(duì)復(fù)合材料結(jié)構(gòu)執(zhí)行詳細(xì)的剛度、強(qiáng)度、可制造性和損壞公差仿真，同時(shí)優(yōu)化重量和性能
對(duì)復(fù)合材料結(jié)構(gòu)執(zhí)行詳細(xì)的剛度、強(qiáng)度、可制造性和損壞公差仿真，同時(shí)優(yōu)化重量和性能 composite structures analysis engineer角色使您可以： 提供從試件級(jí)別到子系統(tǒng)級(jí)別的詳細(xì)結(jié)構(gòu)驗(yàn)證，適用于金屬和復(fù)合材料結(jié)構(gòu) 盡量減輕重量，以滿足車輛續(xù)航里程和性能目標(biāo) 在早期階段和詳細(xì)設(shè)計(jì)階段提高認(rèn)證信心 執(zhí)行詳細(xì)的材料和非線性分析，以及線性靜態(tài)、頻率、扭曲、線性動(dòng)態(tài)和隱式
免費(fèi) 2分鐘 77播放
查看
abaqus強(qiáng)度優(yōu)化的實(shí)例教程
摘 要：為了降低某液壓支架底座工作時(shí)的最大應(yīng)力，提高其安全性，使用ABAQUS軟件對(duì)3種工況下的底座進(jìn)行強(qiáng)度分析，找出底座的薄弱點(diǎn)。對(duì)底座重新進(jìn)行參數(shù)化建模，使用Isight軟件聯(lián)合Catia和ABAQUS對(duì)底座進(jìn)行優(yōu)化分析。優(yōu)化后，液壓支架底座在3種工況下最大應(yīng)力值有顯著降低，且整體重量下降9.7%.對(duì)液壓支架底座的分析與優(yōu)化，降低了底座的最大應(yīng)力，提高了其安全性；同時(shí)實(shí)現(xiàn)了底座的輕量化，提高了其經(jīng)濟(jì)性。
關(guān)鍵詞：液壓支架;底座;ABAQUS;Isight;安全性;輕量化;
液壓支架是廣泛應(yīng)用的煤礦機(jī)械，在煤炭開采過程中，不僅提高了礦井的安全性，也提高了煤炭的開采效率。液壓支架主要由底座、連桿機(jī)構(gòu)、掩護(hù)梁、頂梁及控制元件組成，底座是液壓支架的關(guān)鍵部件[1]. 李海寧等[2] 僅研究了某液壓支架底座的強(qiáng)度，并未進(jìn)行優(yōu)化。萬麗榮等[3]研究了沖擊載荷作用下液壓支架關(guān)鍵零件及底座的受力及強(qiáng)度。田立勇等[4]研究了各工況下液壓支架底座的強(qiáng)度及不同板厚對(duì)底座強(qiáng)度的影響，并簡(jiǎn)單進(jìn)行優(yōu)化。以上對(duì)底座的研究主要集中在強(qiáng)度分析方面，優(yōu)化方面的研究比較少。底座的安全性和輕量化在傳統(tǒng)設(shè)計(jì)中往往不能兼顧?；谇叭说难芯?，本文使用ABAQUS軟件和Isight軟件對(duì)某液壓支架底座進(jìn)行強(qiáng)度及優(yōu)化分析，在提高底座安全性的同時(shí)，實(shí)現(xiàn)底座的輕量化。
1 某液壓支架底座強(qiáng)度分析
液壓支架底座在井下受力較為復(fù)雜，為了分析底座的強(qiáng)度，提取底座的3種典型工況進(jìn)行分析。
1) 工況1:支架底座兩端受扭轉(zhuǎn)載荷。
2) 工況2:支架底座左側(cè)受偏載荷。
3) 工況3:支架底座右側(cè)受偏載荷。
1.1 簡(jiǎn)化模型
為了提高強(qiáng)度分析的效率，在分析前對(duì)底座進(jìn)行簡(jiǎn)化。
底座主體結(jié)構(gòu)由鋼板焊接而成，鋼板間的焊縫強(qiáng)度視為與鋼板相同。去掉對(duì)強(qiáng)度影響不大的孔、倒角等結(jié)構(gòu)。
展開 結(jié)構(gòu)優(yōu)化：利用Hyperstudy實(shí)現(xiàn)盒子尺寸和形狀優(yōu)化，達(dá)到滿足強(qiáng)度要求
然后對(duì)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)不合理的區(qū)域進(jìn)行優(yōu)化。根據(jù)以上分析針對(duì)四個(gè)應(yīng)力集中區(qū)域分別改進(jìn)設(shè)計(jì)。主要優(yōu)化措施如下：
（1）將上下兩端立柱對(duì)齊，減少上下兩個(gè)立柱之間交叉形成的剪切力。
（2）改進(jìn)中門立柱處連接形式。
（3）加強(qiáng)頂蓋橫梁與縱梁之間的連接。
（4）增大后縱梁材料厚度和垂向高度。將厚度由初始設(shè)計(jì)的4mm增大到5mm，同時(shí)將縱梁垂向高度h增大10mm。
根據(jù)以上優(yōu)化方案，改進(jìn)結(jié)構(gòu)后重新進(jìn)行四個(gè)工況的強(qiáng)度分析，可見幾個(gè)區(qū)域的應(yīng)力有了比較明顯的改變，最大應(yīng)力大小由原始結(jié)構(gòu)的超過300MPa，減小到200MPa左右，滿足強(qiáng)度要求，達(dá)到了較好的效果。下圖是經(jīng)過更改后的四個(gè)局部區(qū)域結(jié)構(gòu)應(yīng)力分布云圖。
側(cè)圍后立柱更改后應(yīng)力
中門立柱結(jié)構(gòu)更改后應(yīng)力
頂蓋接頭增強(qiáng)后應(yīng)力
后縱梁更改后應(yīng)力
結(jié)論
本文應(yīng)用有限元方法分析了一款8米城市公交客車骨架的強(qiáng)度，通過四種典型工況的評(píng)估，找到結(jié)構(gòu)應(yīng)力集中的區(qū)域，并優(yōu)化改進(jìn)這些區(qū)域的局部結(jié)構(gòu)，改善了應(yīng)力集中情況，實(shí)現(xiàn)了強(qiáng)度設(shè)計(jì)目標(biāo)。通過應(yīng)用HyperWorks輔助設(shè)計(jì)，可以大大提高設(shè)計(jì)效率，減少試驗(yàn)次數(shù)，降低研發(fā)成本，獲得可觀的效益。
展開 （３）為求解組合（Solution Combination）添加Fatigue Tool，并將載荷類型定義為“非比例”（Non‐Proportional），疲勞強(qiáng)度因子設(shè)置為0.8。
（４）定義疲勞壽命（Life），求解疲勞壽命大小。
1.4 恒定振幅疲勞分析
為了對(duì)比結(jié)果，首先對(duì)于環(huán)境一進(jìn)行不考慮螺栓預(yù)緊力的靜力計(jì)算，得到管道的最大von Mises應(yīng)力值為121.85MPa，最大von Mises應(yīng)力出現(xiàn)在螺栓根部。結(jié)果表明在受到液體作用力時(shí)，螺栓根部是最危險(xiǎn)的位置，vonMises應(yīng)力云圖如圖4所示，管道的整體變形云圖如圖5所示。由變形云圖可以看出，上法蘭表面各個(gè)螺栓之間產(chǎn)生的變形較大，當(dāng)管道受到載荷作用，管道的上下法蘭面有分離趨勢(shì)，有螺栓的部分由于受到螺栓限制，變形相對(duì)小一些。在環(huán)境一靜力計(jì)算的基礎(chǔ)上，添加Fatigue Tool模塊，設(shè)置疲勞強(qiáng)度因子為0.8，由于管道在實(shí)際工作中只受到一個(gè)方向的作用力，載荷比率R設(shè)置為0，管道受到脈動(dòng)循環(huán)載荷，載荷比率曲線如圖6所示。
2 螺栓預(yù)緊力優(yōu)化
ANSYS 本身具有進(jìn)行優(yōu)化分析計(jì)算的模塊，Direct Optimization（Beta）（直接優(yōu)化工具）、Goal Driven Optimization（多目標(biāo)驅(qū)動(dòng)優(yōu)化工具）、Parameters Correlation（參數(shù)相關(guān)性優(yōu)化分析工具）等。在這些工具中用戶定義的設(shè)計(jì)變量主要是尺寸參數(shù)，目標(biāo)函數(shù)是應(yīng)力結(jié)果，而本文的設(shè)計(jì)變量是螺栓預(yù)緊力，目標(biāo)函數(shù)為疲勞壽命，不能采用相應(yīng)的優(yōu)化分析模塊進(jìn)行計(jì)算。具體優(yōu)化步驟流程如圖7所示。
在ANSYS Workbench 有限元計(jì)算中，疲勞模塊（Fatigue Tool）采用的原理是名義應(yīng)力法。
展開 本文基于HyperWorks 平臺(tái)對(duì)某SUV 離合器撥叉在產(chǎn)品
開發(fā)階段強(qiáng)度計(jì)算和有限元模擬，得到了零件的應(yīng)力和變形分布，并通過拓?fù)?em>優(yōu)化對(duì)撥叉進(jìn)行
改進(jìn)，優(yōu)化后的撥叉不僅應(yīng)力大為下降，質(zhì)量也有所減輕，在設(shè)計(jì)階段就實(shí)現(xiàn)了輕量化，縮短
了該零件的開發(fā)周期，為撥叉的設(shè)計(jì)提供了很有效的方法。
鄧?yán)赺基于HyperWorks的撥叉強(qiáng)度分析及拓?fù)?em>優(yōu)化.pdf
abaqus強(qiáng)度優(yōu)化的相關(guān)專題、標(biāo)簽、搜索
abaqus強(qiáng)度優(yōu)化強(qiáng)度分析與優(yōu)化多學(xué)科結(jié)構(gòu)強(qiáng)度優(yōu)化結(jié)構(gòu)強(qiáng)度，疲勞，結(jié)構(gòu)優(yōu)化ABAQUS強(qiáng)度Hyperworks、Optistruct、拓?fù)鋬?yōu)化、減重、強(qiáng)度 Abaqus優(yōu)化設(shè)計(jì)仿真優(yōu)化 abaqus、lsight、tosca軟件在包裝強(qiáng)度及優(yōu)化分析中的應(yīng)用基于abaqus和isight的液壓支架底座強(qiáng)度分析與優(yōu)化abaqus晶格結(jié)構(gòu)優(yōu)化機(jī)器學(xué)習(xí)機(jī)器學(xué)習(xí)材料強(qiáng)度強(qiáng)度優(yōu)化強(qiáng)度優(yōu)化設(shè)計(jì)強(qiáng)度優(yōu)化思路
abaqus強(qiáng)度優(yōu)化的最新內(nèi)容
基于ABAQUS的拱橋三維拓?fù)?em>優(yōu)化1個(gè)月前
關(guān)鍵詞：Abaqus；拱橋；拓?fù)鋬?yōu)化；三維有限元
拓?fù)鋬?yōu)化適合用于對(duì)不確定結(jié)構(gòu)進(jìn)行最優(yōu)設(shè)計(jì)。一方面，此方法的靈活性要優(yōu)于其他方法，因?yàn)樗С謱⑷我庑螤钶敵鲎鳛榻Y(jié)果。另一方面，結(jié)果并非總是直接可行。因此，拓?fù)鋬?yōu)化常用在最初階段，方便指導(dǎo)后續(xù)設(shè)計(jì)。
實(shí)際操作時(shí)，我們將人為定義一個(gè)密度函數(shù)，幾何內(nèi)各點(diǎn)處的值介于 0 和 1 之間。在結(jié)構(gòu)力學(xué)仿真中，我們希望最大化梁的剛度。在結(jié)構(gòu)力學(xué)問題中，最大化剛度等同于最小化柔度
現(xiàn)代飛機(jī)的基礎(chǔ)與目標(biāo)是實(shí)現(xiàn)結(jié)構(gòu)的低重量、高強(qiáng)度與高效率。這些特性通過使用先進(jìn)材料（如高強(qiáng)度鋁合金、碳纖維增強(qiáng)復(fù)合材料）以及開發(fā)特殊結(jié)構(gòu)方案來獲得。其中一種方案是用膠接接頭替代機(jī)械連接件（如緊固件、鉚釘?shù)龋?。膠接接頭的主要優(yōu)點(diǎn)是與機(jī)械連接件相比重量更輕。然而，使用膠接接頭也帶來了新的困難，無論是在生產(chǎn)、測(cè)試還是飛機(jī)結(jié)構(gòu)建模方面。準(zhǔn)確測(cè)試膠粘劑的力學(xué)性能，特別是剪切模量，對(duì)于飛機(jī)結(jié)構(gòu)的有效設(shè)計(jì)至關(guān)重要
煙道結(jié)構(gòu)
煙道壁厚5mm，圖1為煙道結(jié)構(gòu)及其支座示意圖、除塵器支座設(shè)置示意圖。
圖1 袋除塵煙道結(jié)構(gòu)及其支座、除塵器支座設(shè)置示意圖
建立模型
由于進(jìn)氣煙道與殼體之間沒有膨脹節(jié)，因此需要考慮殼體的熱膨脹對(duì)煙道的影響，殼體已經(jīng)過計(jì)算滿足要求，本模型無需建立加強(qiáng)筋等部件，如圖2所示。出氣煙道與除塵器之間設(shè)置有膨脹節(jié)，故單獨(dú)建立出氣煙道模型
<p>靜力學(xué)強(qiáng)度分析中，</p><p>經(jīng)常會(huì)遇到結(jié)構(gòu)初始不接觸，會(huì)導(dǎo)致計(jì)算報(bào)<strong>剛體位移</strong>；</p><p>或者自己裝配時(shí)<strong>初始穿透</strong>，這個(gè)穿透是不需要的；</p><p>還有就是過盈配合，模型初始穿透是需要的；</p><p>還有就是摩擦系數(shù)設(shè)置不合理，導(dǎo)致收斂困難；</p><p>還有就是動(dòng)態(tài)不穩(wěn)定，就比如插銷脫離瞬間；</p><p>等等</p>
1.1項(xiàng)目概況
該課題研究不同強(qiáng)度的再生磚混凝土和鋁管厚度軸壓性能的差異。
1.2項(xiàng)目要求
以上述參數(shù)進(jìn)行有限元分析，并提取其荷載-縱向應(yīng)變關(guān)系與試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行比。
1.3單位制
在CAE項(xiàng)目計(jì)算以及報(bào)告中使用的基本單位系統(tǒng)如表格 01所示。
表格 11單位系統(tǒng)
序號(hào)
EHS.cae
1. Part – Geometry
Create a three-dimensional deformable shell part with extruded base feature to represent the elliptical hollow column. Use an approximate
<div contenteditable="false" width="100%">
英國(guó)倫敦帝國(guó)理工學(xué)院南肯辛頓校區(qū)土木與環(huán)境工程系，SW7 2AZ
</div><div contenteditable="false" width="100%">
2006 年 12 月 14 日收到；2007 年 4 月 13 日收到修訂版；2007 年 4 月 23 日接受
</div><div
算例導(dǎo)讀：
強(qiáng)度折減法最早是Zienkiewicz提出，其基本實(shí)質(zhì)是材料的c和φ逐漸降低，導(dǎo)致某單元的應(yīng)力無法和強(qiáng)度配套，不能承受的應(yīng)力轉(zhuǎn)到周圍土體中去，從而出現(xiàn)連續(xù)的滑動(dòng)面。本算例通過三維均質(zhì)土坡穩(wěn)定性分析來說明如何用強(qiáng)度折減法計(jì)算的安全系數(shù)。
算例需知：
需要CAE源文件的請(qǐng)?zhí)砑游⑿牛–ivilTutor）說明來意或通過附件下載。
算例結(jié)果：
導(dǎo)讀
Abaqus除了可以對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行強(qiáng)度分析，同樣也自帶強(qiáng)大的優(yōu)化功能，下面通過一個(gè)簡(jiǎn)單的實(shí)例演示在Abaqus中進(jìn)行拓?fù)鋬?yōu)化，另外，如果需要更加強(qiáng)大的拓?fù)鋬?yōu)化仿真，可以在TOSCA中進(jìn)行。
定義接觸屬性
只創(chuàng)建接觸屬性，不定義任何參數(shù)，代表了創(chuàng)建光滑的硬接觸，接觸面選擇為扭力臂和銷釘?shù)倪B接處，其中一個(gè)設(shè)置為tie。
由于扭力臂和銷釘有間隙，因此需要進(jìn)行接觸穩(wěn)定控制
<p>新國(guó)標(biāo)GB38083-2022（<span style="color: rgb(4, 4, 4);">代替GB/T 31467.3-2015</span>）中對(duì)新能源電池pack的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度進(jìn)行了強(qiáng)制性的要求。在設(shè)計(jì)階段，各主機(jī)廠都將電池pack需通過國(guó)標(biāo)強(qiáng)度仿真（包括擠壓、隨機(jī)振動(dòng)、沖擊和模擬碰撞等工況）作為必要條件。本腳本針對(duì)abaqus求解器開發(fā)，可一鍵完成電池pack國(guó)標(biāo)要求工況邊界條件的設(shè)置
