動態再結晶的案例
deform 軋制動態再結晶
想知道軋制后 動態再結晶體積分數為什么會變化
元胞自動機模擬動態再結晶
有沒有大佬會用元胞自動機模擬動態再結晶晶粒長大的，有償代做微ddw1679
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DEFORM二次開發做動態再結晶模擬
有會DEFORM二次開發做動態再結晶模擬的大神嗎
《Materials & Design》：變形鎂合金的動態再結晶
在熱機械加工過程中，晶粒在高溫下可能會發生嚴重的塑性變形和動態再結晶(DRX)。盡管已經對鎂合金進行了大量的研究，但是對晶粒尺寸和織構的同時變化對再結晶鎂合金力學行為的影響認知仍不透徹。
美國田納西大學等單位的研究人員探討了DRX對熱機械加工過程中Mg合金晶粒尺寸和織構的變化以及對機械性能的綜合影響，對加工變量、晶粒細化和織構進行了系統的研究。相關論文以題為“Dynamic recrystallization of a wrought magnesium alloy: Grain size and texture maps and their application for mechanical behavior predictions”發表在Materials & Design。
論文鏈接：
https://doi.org/10.1016/j.matdes.2021.109562
本研究使用的原料是商用AZ31B鎂合金板，軋制板的尺寸為500×100×6.5mm，通過電火花加工成壓縮載荷方向(CLD)與TD平行的圓柱試樣(直徑6mm，高6mm)，下文中，RD、TD、ND、CLD和TLD分別指軋制、橫向、法向、壓縮載荷和拉伸載荷方向。
對于給定的Zener-Hollomon參數(Z)從1×106至1×1015s-1，研究了熱壓縮過程中由于DRX引起的晶粒細化過程與應變(10-15%)的函數。在Z值高于1011s-1時出現明顯DRX，DRX隨應變量增加而增大，但是平均DRX晶粒尺寸并未隨應變增加而變化。
當活化能(Q)為164kj/mol時，應力分量(n)為4.5，指數常數(C)為86。
展開 Deform鎂鋁動態再結晶模擬
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動態再結晶（CA法）matlab程序
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解析DEFORM軟件中的元胞自動機法
晶粒再結晶模擬中，小的元胞晶格數目50×50、大的500×500，甚至更多，滿足了各類金屬不同大小晶粒尺寸分布的需求。另外還需要用戶從計算機硬件配置和計算時間上考慮來設置初始元胞的數目。
3、初始元胞形態。再結晶模擬的初始元胞形態是初始晶粒的大小和分布，DEFORM軟件為更加符合實際工藝進行模擬，可通過EBSD掃描電子顯微鏡看到的晶粒分布結果直接輸入到軟件中使用。如果不方便讀取導入，還可通過初始晶粒尺寸的平均值和標準變差，自動生成晶粒初始分布。
4、元胞變化規則。根據位錯模擬模型理論，材料在變形和熱處理過程中，變形導致加工硬化產生位錯，回復再結晶位錯消失。DEFORM軟件中的CA法包括了位錯數學模型、再結晶類型、形核條件、晶粒長大等四個元胞變化規則，全面還原了晶粒的再結晶與長大過程。
l 位錯數學模型。DEFORM使用的是Laasraoui-Jonas硬化和恢復模型的改進版本，其中回復發生的單元是隨機的，這導致了不均勻的位錯分布，有利于再結晶的開始。計算過程考慮了金屬變形過程中的應變、應變速率、溫度等場變量，直接從宏觀模擬計算結果中提取，對于復雜的成形和熱處理工藝更易使用。數學模型如下所示：
式中，m為硬化敏感系數，Q誒激活能，h0硬化常數、r0回復常數、為應變速率修正系數，K為用戶指定。對于鋁合金、鎳基合金、鋼等，DEFORM軟件提供這些材料在上述方程中的參考值，以及退火后金屬材料中的初始位錯密度大小，用戶也可任意輸入其它材料的系數值。
l 再結晶現象。在成形和熱處理過程中，常見的有不連續動態再結晶、亞動態再結晶、靜態再結晶等現象，用戶可直接選擇，對于其它如連續動態再結晶、幾何動態再結晶、粒子激發形核等現象，也在開發當中。
l 形核條件。
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晶粒再結晶模擬中，小的元胞晶格數目50×50、大的500×500，甚至更多，滿足了各類金屬不同大小晶粒尺寸分布的需求。另外還需要用戶從計算機硬件配置和計算時間上考慮來設置初始元胞的數目。
初始元胞形態
再結晶模擬的初始元胞形態是初始晶粒的大小和分布，DEFORM軟件為更加符合實際工藝進行模擬，可通過EBSD掃描電子顯微鏡看到的晶粒分布結果直接輸入到軟件中使用。如果不方便讀取導入，還可通過初始晶粒尺寸的平均值和標準變差，自動生成晶粒初始分布。
元胞變化規則
根據位錯模擬模型理論，材料在變形和熱處理過程中，變形導致加工硬化產生位錯，回復再結晶位錯消失。DEFORM軟件中的CA法包括了位錯數學模型、再結晶類型、形核條件、晶粒長大等四個元胞變化規則，全面還原了晶粒的再結晶與長大過程。
■ 位錯數學模型。DEFORM使用的是Laasraoui-Jonas硬化和恢復模型的改進版本，其中回復發生的單元是隨機的，這導致了不均勻的位錯分布，有利于再結晶的開始。計算過程考慮了金屬變形過程中的應變、應變速率、溫度等場變量，直接從宏觀模擬計算結果中提取，對于復雜的成形和熱處理工藝更易使用。數學模型如下所示：
式中，m為硬化敏感系數，Q誒激活能，h0硬化常數、r0回復常數、為應變速率修正系數，K為用戶指定。對于鋁合金、鎳基合金、鋼等，DEFORM軟件提供這些材料在上述方程中的參考值，以及退火后金屬材料中的初始位錯密度大小，用戶也可任意輸入其它材料的系數值。
■再結晶現象。在成形和熱處理過程中，常見的有不連續動態再結晶、亞動態再結晶、靜態再結晶等現象，用戶可直接選擇，對于其它如連續動態再結晶、幾何動態再結晶、粒子激發形核等現象，也在開發當中。
■ 形核條件。
展開 擠壓溫度對TA2大口徑管材組織與性能的影響
研究結果表明：不同擠壓溫度下管材頭部、中部、尾部力學性能和金相組織具有較好的均勻性；擠壓溫度在TA2相轉變溫度以下時管材得到等軸組織且晶粒細化效果明顯；擠壓溫度在TA2相轉變溫度以上時晶粒得到破碎，但是晶粒發生動態再結晶長大。因此，推薦在TA2相轉變溫度以下40～60℃擠壓TA2大口徑管材，可以獲得較好的室溫力學性能和金相組織。
TA2工業純鈦因其優異的耐腐蝕性能、力學性能和焊接性能，廣泛應用于航空航天、船舶、化工、海洋工程等領域。鈦材料熱導率低，在擠壓過程中坯料表面與心部產生極大溫差，當擠壓溫度為400℃時，溫差可達200～250℃，此外，鈦材料在塑性變形過程中會產生大量的變形熱，以上特點導致鈦合金管材擠壓過程中容易產生組織不均勻和表面拉裂等缺陷。因此，研究擠壓溫度對TA2大口徑管材組織和力學性能的影響非常必要。
大口徑鈦合金管材，均采用熱擠壓法生產，工藝流程相對成熟，關鍵在于是否擁有大型擠壓機。本文利用中鈦青鍛680MN、260MN壓機機組就擠壓溫度對TA2大口徑擠壓管材的組織和性能的影響進行研究，并成功生產出世界最大的φ700mm管材。
試驗過程
試驗材料
試驗原料為沈陽中鈦裝備制造有限公司真空自耗電弧爐熔煉的工業純鈦TA2，化學成分如表1所示，符合GB/T 3620.1-2016標準要求，測定β相轉變溫度為904.6℃。
表1 TA2的化學成分(%)
鑄錠在β相區進行開坯和多次鐓拔，充分破碎粗大的鑄態晶粒，得到擠壓錠坯，其顯微組織如圖1所示。由圖可知，鑄錠經過多次鐓拔后晶粒分布不均勻，大部分晶粒形貌呈鋸齒狀且晶粒粗大，晶粒尺寸達到150～300μm，這是由于鐓拔過程中材料變形不均勻；同時，材料中出現了少量等軸晶，這是由于鐓拔溫度達到了TA2的動態再結晶溫度，產生了動態再結晶晶粒。此外，材料在多次鐓拔過程中產生了少量孿晶。
展開 【當期目錄】《材料工程》2021年3期目錄（形狀記憶合金專欄）
DOI: 10.11868/j.issn.1001-4381.2020.000566
摘要：
利用Gleeble-1500D熱模擬試驗機研究Ni-Cr-Mo系低合金SA508Gr.4N鋼在變形溫度為850~1200 ℃，應變速率為0.001~1 s-1，真應變為0.9條件下的等溫熱變形行為，建立包含動態回復和動態再結晶的基于物象的流變應力模型與動態再結晶晶粒尺寸模型，并提出避免粗大晶粒組織遺傳性的適宜鍛造工藝。結果表明：隨著變形溫度的升高，應變速率的降低，動態再結晶體積分數和晶粒尺寸逐漸增加；SA508Gr.4N鋼的真應力-真應變曲線具有明顯的不連續動態再結晶現象；通過實驗值和模型預測值對比可得流變應力模型的相關系數（R）及平均相對誤差（MRE）分別為0.998和4.76%，動態再結晶晶粒尺寸模型的相關系數（R）及平均相對誤差（MRE）分別為0.991和8.69%，兩個模型均具有較高的準確性。
關鍵詞 ：SA508Gr.4N鋼, 熱變形, 動態再結晶, 流變應力, 晶粒尺寸
7B04包鋁復合板熱變形行為及其對組織演變的影響
楊璐, 曹敏, 曹玲飛, 廖斌, 王正安
2021, 49 (3): 78-86.
DOI: 10.11868/j.issn.1001-4381.2020.000491
摘要：
利用熱模擬實驗研究7B04包鋁復合板在變形溫度為380~450 ℃和應變速率為0.1~30 s-1的熱壓縮性能，結果表明：隨著真應變的增加，熱加工圖失穩區逐漸向高應變速率區域擴展。
展開 
【當期目錄】《材料工程》2021年3期目錄（形狀記憶合金專欄））
DOI: 10.11868/j.issn.1001-4381.2020.000566
摘要：
利用Gleeble-1500D熱模擬試驗機研究Ni-Cr-Mo系低合金SA508Gr.4N鋼在變形溫度為850~1200 ℃，應變速率為0.001~1 s-1，真應變為0.9條件下的等溫熱變形行為，建立包含動態回復和動態再結晶的基于物象的流變應力模型與動態再結晶晶粒尺寸模型，并提出避免粗大晶粒組織遺傳性的適宜鍛造工藝。結果表明：隨著變形溫度的升高，應變速率的降低，動態再結晶體積分數和晶粒尺寸逐漸增加；SA508Gr.4N鋼的真應力-真應變曲線具有明顯的不連續動態再結晶現象；通過實驗值和模型預測值對比可得流變應力模型的相關系數（R）及平均相對誤差（MRE）分別為0.998和4.76%，動態再結晶晶粒尺寸模型的相關系數（R）及平均相對誤差（MRE）分別為0.991和8.69%，兩個模型均具有較高的準確性。
關鍵詞 ：SA508Gr.4N鋼, 熱變形, 動態再結晶, 流變應力, 晶粒尺寸
7B04包鋁復合板熱變形行為及其對組織演變的影響
楊璐, 曹敏, 曹玲飛, 廖斌, 王正安
2021, 49 (3): 78-86.
DOI: 10.11868/j.issn.1001-4381.2020.000491
摘要：
利用熱模擬實驗研究7B04包鋁復合板在變形溫度為380~450 ℃和應變速率為0.1~30 s-1的熱壓縮性能，結果表明：隨著真應變的增加，熱加工圖失穩區逐漸向高應變速率區域擴展。
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展開 再結晶及其對組織性能的影響
再結晶及其對組織性能的影響
1. 再結晶過程
變形后的金屬在較高溫度加熱時，由于原子擴散能力增大，被拉長（或壓扁）、破碎的晶粒通過重新生核、長大變成新的均勻、細小的等軸晶。這個過程稱為再結晶。變形金屬進行再結晶后，金屬的強度和硬度明顯降低，而塑性和韌性大大提高，加工硬化現象被消除，此時內應力全部消失，物理、化學性能基本上恢復到變形以前的水平。再結晶生成的新的晶粒的晶格類型與變形前、變形后的晶格類型均一樣。
2. 再結晶溫度
變形后的金屬發生再結晶的溫度是一個溫度范圍，并非某一恒定溫度。一般所說的再結晶溫度指的是最低再結晶溫度(T再), 通常用經大變形量(70%以上)的冷塑性變形的金屬,經一小時加熱后能完全再結晶的最低溫度來表示。最低再結晶溫度與該金屬的熔點有如下關系：
T再=(0.35～0.4)T熔點
式中的溫度單位為絕對溫度(K)。 最低再結晶溫度與下列因素有關：
（1）預先變形度 金屬再結晶前塑性變形的相對變形量稱為預先變形度。預先變形度越大, 金屬的晶體缺陷就越多, 組織越不穩定,最低再結晶溫度也就越低。當預先變形度達到一定大小后, 金屬的最低再結晶溫度趨于某一穩定值。
（2）金屬的熔點 熔點越高, 最低再結晶溫度也就越高。
（3）雜質和合金元素 由于雜質和合金元素特別是高熔點元素, 阻礙原子擴散和晶界遷移, 可顯著提高最低再結晶溫度。如高純度鋁(99.999%)的最低再結晶溫度為80 ℃, 而工業純鋁(99.0%)的最低再結晶溫度提高到了290 ℃。
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再結晶過程
變形后的金屬在較高溫度加熱時，由于原子擴散能力增大，被拉長（或壓扁）、破碎的晶粒通過重新生核、長大變成新的均勻、細小的等軸晶。這個過程稱為再結晶。變形金屬進行再結晶后，金屬的強度和硬度明顯降低，而塑性和韌性大大提高，加工硬化現象被消除，此時內應力全部消失，物理、化學性能基本上恢復到變形以前的水平。再結晶生成的新的晶粒的晶格類型與變形前、變形后的晶格類型均一樣。
2. 再結晶溫度
變形后的金屬發生再結晶的溫度是一個溫度范圍，并非某一恒定溫度。一般所說的再結晶溫度指的是最低再結晶溫度(T再), 通常用經大變形量(70%以上)的冷塑性變形的金屬,經一小時加熱后能完全再結晶的最低溫度來表示。最低再結晶溫度與該金屬的熔點有如下關系：
T再=(0.35～0.4)T熔點
式中的溫度單位為絕對溫度(K)。 最低再結晶溫度與下列因素有關：
（1）預先變形度 金屬再結晶前塑性變形的相對變形量稱為預先變形度。預先變形度越大, 金屬的晶體缺陷就越多, 組織越不穩定,最低再結晶溫度也就越低。當預先變形度達到一定大小后, 金屬的最低再結晶溫度趨于某一穩定值。
（2）金屬的熔點 熔點越高, 最低再結晶溫度也就越高。
（3）雜質和合金元素 由于雜質和合金元素特別是高熔點元素, 阻礙原子擴散和晶界遷移, 可顯著提高最低再結晶溫度。如高純度鋁(99.999%)的最低再結晶溫度為80 ℃, 而工業純鋁(99.0%)的最低再結晶溫度提高到了290 ℃。
（4）加熱速度和保溫時間 再結晶是一個擴散過程, 需要一定時間才能完成。提高加熱速度會使再結晶在較高溫度下發生, 而保溫時間越長, 再結晶溫度越低。
3.
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