荷載撓度曲線的案例
基于撓度變化率的梁截面分析Matlab程序 ￥10
考慮了撓曲率的梁截面分析Matlab程序
通過輸入撓度變化率、截面信息、本構(gòu)可以計(jì)算得到彎矩曲率關(guān)系和荷載撓度曲線
具體分析過程如下：
回漂現(xiàn)象的原因分析
在幾何非線性分析中，為什么會出現(xiàn)“追蹤到沿荷載撓度曲線反向漂移回去”的現(xiàn)象
鋼筋混凝土梁四點(diǎn)彎曲荷載分析
考慮塑性損傷，經(jīng)過ANSYS計(jì)算（不考慮粘結(jié)滑移，共節(jié)點(diǎn)處理），荷載位移曲線擬合度較好。
位移控制加載
對稱模型
總體損傷
等效塑性應(yīng)變
荷載撓度曲線模擬結(jié)果
結(jié)果對比
石材受彎荷載位移曲線
以下是我的石材受彎模型和荷載位移曲線：荷載沒有下降段；其次中間有一段曲線，按理說石材是脆性斷裂，加載到一定值就直接脆斷，可是混凝土損傷模型模擬不出脆斷，所以后面剛度為零是平行X軸的，但是中間的曲線段好像不符合實(shí)際，試驗(yàn)數(shù)據(jù)得出的荷載位移曲線也是直線，然后脆斷，不存在曲線段。請問有大神可以幫我分析以下這個荷載位移曲線的對錯嗎？
有關(guān)荷載位移曲線的問題
1.做一榀門式剛架的靜力計(jì)算，在時間歷程后處理器中，想獲得荷載位移曲線來判斷梁上屈服荷載是多少，因?yàn)樵跁r間歷程后處理器中只能處理某點(diǎn)的某個變量隨時間的變化，請教各位高手前輩，“這一點(diǎn)”應(yīng)該如何選擇？十分感謝！
2.是否有更好的方法可以確定屈服荷載的（我的一榀門式剛架，柱子上承受的風(fēng)載是定值，主要是確定梁上的均布荷載）？
做畢業(yè)論文，很急，我QQ：836812787，請各位多多指點(diǎn)！再次感謝！！！！
ABAQUS提取荷載位移曲線速度很慢
使用ABAQUS做混凝土橋墩pushover分析，荷載位移曲線提取速度很慢。
固定諧振荷載作用下曲線軌道動力響應(yīng)特性研究
內(nèi)容介紹
目的：
目前，針對曲線梁振動特性的研究相對較少，故對固定諧振荷載作用下曲線軌道的動力響應(yīng)問題進(jìn)行進(jìn)一步的研究。
創(chuàng)新點(diǎn)：
將曲線軌道視為周期性離散點(diǎn)支撐結(jié)構(gòu)，并利用周期性結(jié)構(gòu)的振動特性。引入移動簡諧荷載作用下曲線軌道軌梁的數(shù)學(xué)模態(tài)以及廣義波數(shù)，得到垂向荷載作用下曲線軌道梁頻域響應(yīng)的級數(shù)表達(dá)。
方法：
1.將曲線軌道簡化為周期性離散支撐的平面曲線梁，忽略超高、橫向輪軌力、軌底坡等因素的影響。
2.利用軌道結(jié)構(gòu)周期性條件，將動力響應(yīng)的求解映射于一個基本元之內(nèi)進(jìn)行。
3.引入移動荷載作用下曲線軌道梁的數(shù)學(xué)模態(tài)以及廣義波數(shù)，得出了曲線軌道梁頻域響應(yīng)的級數(shù)表達(dá)。
4.求解得出軌梁的頻域動力響應(yīng)，得到固定諧振荷載作用下曲線軌道平面外彎扭耦合振動的響應(yīng)特性。
5.以北京地鐵普通整體道床軌道為例，計(jì)算軌梁頻率響應(yīng)函數(shù)，并分析扣件支點(diǎn)垂向支撐剛度及阻尼系數(shù)等因素對頻響函數(shù)的影響。
結(jié)論：
1. 曲線軌道軌梁一階自振頻率受支點(diǎn)垂向支撐剛度、垂向支撐阻尼系數(shù)、支點(diǎn)間距變化影響較大；支點(diǎn)垂向支撐剛度增加時軌梁一階自振頻率提高，一階自振頻率點(diǎn)處的響應(yīng)幅值降低；垂向支撐阻尼系數(shù)增加時軌梁一階自振頻率略有減少，頻響函數(shù)在一階自振頻率點(diǎn)附近的響應(yīng)幅值降低；支點(diǎn)間距減小時軌梁一階自振頻率提高，一階自振頻率點(diǎn)響應(yīng)幅值降低。
2. 扣件支點(diǎn)垂向支撐剛度對軌梁一階pinned-pinned共振頻率沒有影響; 增大垂向支撐阻尼系數(shù)時跨中處一階pinned-pinned共振峰幅值增加，支點(diǎn)處反共振峰幅值降低; 扣件間距對軌梁一階pinned-pinned 共振特性具有顯著的影響，跨中處一階pinned-pinned共振峰幅值及支點(diǎn)處反共振峰幅值隨支點(diǎn)間距的增加而變大；支點(diǎn)扣件間距減小一半時，一階 pinned-pinned 共振頻率增大4倍。
展開 基于ABAQUS的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的裂縫分析
6 適筋梁鋼筋云圖
與未加載時鋼筋應(yīng)力云圖相比較，鋼筋至位移對稱加載完后，受拉區(qū)鋼筋中部達(dá)到極限拉應(yīng)力狀態(tài)，受壓區(qū)鋼筋在兩端荷載加載處附近達(dá)到極限壓應(yīng)力狀態(tài)，此時混凝土也已被壓碎。
7 整體應(yīng)變能的變化
構(gòu)件的應(yīng)變能是以應(yīng)力與應(yīng)變的形式貯存在物體中。隨著時間的逐漸增加，整體應(yīng)變能逐漸上升，即構(gòu)件的變形呈逐漸增大的趨勢，裂縫也在逐漸增加。此時構(gòu)件整體開始損傷，
強(qiáng)度降低，剛度逐漸下降，損傷耗散能逐漸提高。當(dāng)增量步達(dá)到1557時，變形達(dá)到最大，此時構(gòu)件已經(jīng)損壞。整體應(yīng)變能與損傷耗散曲線圖如圖：
8 荷載-撓度曲線
根據(jù)荷載-撓度曲線圖分析，鋼筋混凝土簡支梁在所受荷載較小的情況下，構(gòu)件處于彈性工作階段，跨中撓度隨荷載增加速率緩慢，具有較大的剛度；隨著荷載的繼續(xù)增加，撓度增長的速度加快，構(gòu)件進(jìn)入彈塑性工作階段，截面出現(xiàn)塑性區(qū)，剛度減小；當(dāng)荷載增加到一
定值時，出現(xiàn)荷載在一定值內(nèi)波動，撓度快速增長的情況，這時構(gòu)件出現(xiàn)塑性鉸，構(gòu)件瀕臨破壞[4]。
9 結(jié)論
本文基于 ABAQUS 創(chuàng)建的模型實(shí)例，根據(jù)對稱加載位置及裂縫破壞情況得出如下結(jié)論：
（1）由于對稱加載位置過大，導(dǎo)致模擬的模型過快發(fā)生斜截面破壞支座處混凝土被壓碎，并且正截面受壓位置未被壓碎，即適筋梁實(shí)際的破壞與模擬的破壞有一定差距。
（2）裂縫由受拉區(qū)加載位置以下附近逐漸開展向兩端延伸，裂縫大致呈對稱分布，受拉區(qū)鋼筋達(dá)極限拉應(yīng)力狀態(tài)，受壓區(qū)鋼筋僅加載處達(dá)極限拉應(yīng)力狀態(tài)。
（3）構(gòu)件強(qiáng)度逐漸降低，剛度退化顯著，穩(wěn)定性也隨加載位移逐漸減小。
10 參考文獻(xiàn)
[1]胡霖嵩,鞠培東,張晶晶.基于 ABAQUS 的 CFRP 布加固部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁數(shù)值模擬[J]. 工程抗震與加固改造,2019,41(02):67-72+79.
展開 請問下這個荷載位移曲線和論文對不上怎么辦
abaqus荷載位移曲線
ANSYS WORKBENCH鋼筋混凝土立柱偏心受壓模擬（文末附模型文件）
非常細(xì)長的柱的撓度（在本例中為橫向撓度）在其最大強(qiáng)度下可能非常高。此方法中的荷載-撓度曲線，在載荷開始時撓度較小時仍然是準(zhǔn)確的，但當(dāng)（橫向）撓度變高時可能會顯著偏離實(shí)驗(yàn)室結(jié)果。
在現(xiàn)實(shí)生活中的鋼筋混凝土問題中，高撓度區(qū)域（此方法）的不準(zhǔn)確性可以被認(rèn)為是無關(guān)緊要的。因?yàn)樵诩?xì)長柱的橫向撓度變大之前很久，使用極限狀態(tài)就將主導(dǎo)設(shè)計(jì)。
因此，只要結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)師根據(jù)實(shí)踐規(guī)范遵循極限狀態(tài)和使用極限狀態(tài)，該工作流程仍然適用于現(xiàn)實(shí)結(jié)構(gòu)問題中的細(xì)長柱。然而，如果目標(biāo)是在實(shí)驗(yàn)室中準(zhǔn)確預(yù)測非常細(xì)長的柱的載荷-撓度曲線，則約束方程不適用于這種情況。相反，使用傳統(tǒng)的節(jié)點(diǎn)合并將混凝土和鋼筋連接在一起，這需要更長的時間來準(zhǔn)備有限元模型。
后臺回復(fù)關(guān)鍵詞，獲取模型文件：ANSYS WORKBENCH鋼筋混凝土立柱偏心受壓模擬
視頻網(wǎng)址：https://www.bilibili.com/video/BV1xc411x785/?vd_source=e17686e9196d8cab671e3cabcd549dd6
展開 一種基于熱效應(yīng)下荷載-位移曲線確定FRP-鋼混凝土粘結(jié)滑移關(guān)系的新方法 ￥1.99
本文提出了一種新型方法，在同時考慮機(jī)械作用與熱變形不相容影響的前提下，基于接頭加載端測得的荷載–位移曲線來確定界面粘結(jié)-滑移關(guān)系。該方法無需預(yù)先假設(shè)粘結(jié)-滑移關(guān)系的函數(shù)形式，從而具有更高的通用性和客觀性。</p><p>為驗(yàn)證所提出方法的有效性，本文選取了已有實(shí)驗(yàn)研究、解析研究以及有限元（FE）研究中的荷載–位移數(shù)據(jù)作為輸入，通過反演分析獲得對應(yīng)的粘結(jié)-滑移曲線，并將結(jié)果與原始文獻(xiàn)中基于 FRP 應(yīng)變分布測量或假設(shè)條件得到的粘結(jié)-滑移關(guān)系進(jìn)行了對比。此外，本文還利用反演分析系統(tǒng)研究了若干常見假設(shè)對結(jié)果的影響，包括基底剛性假設(shè)、忽略熱應(yīng)力效應(yīng)以及忽略初始熱變形不相容等因素。</p><p>一、論文總體路線</p><p>（一）輸入數(shù)據(jù)與工況參數(shù)統(tǒng)一集成</p><p>圖1首先表明方法以試驗(yàn)或數(shù)值模擬獲得的加載端荷載–位移（P–δ）曲線作為主要輸入，同時引入環(huán)境溫度變化參數(shù)，用于表征 FRP 與基底之間因熱膨脹系數(shù)差異產(chǎn)生的熱變形不相容效應(yīng)，從源頭上將熱–力耦合因素納入分析框架。</p><p>（二）建立熱–力耦合的力學(xué)反演模型</p><p>在輸入數(shù)據(jù)基礎(chǔ)上，通過構(gòu)建 FRP 與基底之間的軸向力平衡關(guān)系以及界面剪應(yīng)力與軸向內(nèi)力梯度之間的對應(yīng)關(guān)系，同時區(qū)分 pull–push 與 pull–pull 兩類不同邊界條件，推導(dǎo)出加載端荷載–位移響應(yīng)與界面 bond–slip 關(guān)系之間的解析映射模型，為后續(xù)反演計(jì)算提供理論基礎(chǔ)。</p><p>（三）基于荷載–位移曲線反演 bond–slip 關(guān)系</p><p>根據(jù)推導(dǎo)得到的解析關(guān)系，對離散的 P–δ 曲線進(jìn)行處理，計(jì)算界面剪應(yīng)力與對應(yīng)滑移量，從而直接獲得界面 bond–slip 曲線。該過程無需預(yù)設(shè) bond–slip 的函數(shù)形式，使反演結(jié)果更加客觀，并適用于不同材料體系和試驗(yàn)條件。
展開 
【免費(fèi)】ABAQUS中纖維增強(qiáng)水泥基復(fù)合材料/混凝土/SHCC/ECC/FRC的損傷塑性模型
SHCC/ECC簡化的拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線，包括3個階段:
SHCC/ECC簡化的壓縮應(yīng)力-應(yīng)變曲線
3. SHCC/ECC的損傷塑性模型
應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系表達(dá)式轉(zhuǎn)化為應(yīng)力-塑性應(yīng)變關(guān)系如下：
SHCC/ECC的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系和等效應(yīng)變：
用E0表示SHCC的初始彈性模量，則SHCC/ECC應(yīng)變硬化階段的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系可以表示為：
其中，
4. 仿真計(jì)算
材料屬性：
荷載：累加循環(huán)加載-卸載，共四個循環(huán)
結(jié)果：
提取支反力和跨中的撓度：
得到SHCC累加循環(huán)加載-卸載的四點(diǎn)彎曲梁實(shí)驗(yàn)的荷載-撓度曲線：
展開 『分享』鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)非線性有限元理論與應(yīng)用
目 錄：
第一章 緒論
1.1 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)非線性分析的意義
1.2 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的有限元分析的特點(diǎn)與現(xiàn)狀
1.3 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)有限元分析的發(fā)展趨勢
1.4 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)非線性分析中的幾個基本概念
第二章 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)材料的本構(gòu)關(guān)系
2.1 概述
2.2 鋼筋的本構(gòu)關(guān)系
2.3 混凝土的本構(gòu)關(guān)系
2.4 鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)
第三章 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)有限元分析中的幾種單元
3.1 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)極限元分析計(jì)算步驟
3.2 平面單元
3.3 桿系單元
3.4 聯(lián)結(jié)單元
3.5 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)有限元模型的選擇
第四章 非線性有限元分析的計(jì)算方法
4.1 混凝土的開裂與破壞
4.2 有限元非線性方程組的解法
4.3 單元開裂和屈服后的處理
4.4 結(jié)構(gòu)進(jìn)入負(fù)剛度后的處理方法
第五章 鋼筋混凝土構(gòu)件有限元分析
5.1 按桿系結(jié)構(gòu)進(jìn)行梁的有限元分析
5.2 鋼筋混凝土構(gòu)件的荷載—撓度曲線計(jì)算
5.3 按平面應(yīng)力問題進(jìn)行梁的有限元分析
第六章 鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)有限元分析
6.1 基本假定與結(jié)構(gòu)簡化
6.2 結(jié)構(gòu)非線性計(jì)算模型
6.3 結(jié)構(gòu)有限元非線性分析
第七章 鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)有限元分析
7.1 概述
7.2 鋼筋混凝土剪力墻非線性有限元分析的基本理論
7.3 鋼筋混凝土剪力墻有限元分析實(shí)例
第八章 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)動力有限元分析
8.1 動力分析的基本要求
8.2 動力方程及單元特性
8.3 動力特性的求解方法
8.4 動力反應(yīng)的求解方法
8.5 動力系統(tǒng)的簡化方法
附錄 A 鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)非線性有限元分析源程序
附錄 B 鋼筋混凝土構(gòu)件裂縫及變形圖繪制
參考文獻(xiàn)
鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)非線性有限元理論與應(yīng)用.part1.rar
鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)非線性有限元理論與應(yīng)用.part2.rar
鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)非線性有限元理論與應(yīng)用.part3.rar
展開 新型鋼網(wǎng)鏤空心樓板試驗(yàn)、模擬及理論研究 (數(shù)值模擬部分)
由上述可得跨中點(diǎn)荷載-撓度曲線如式（14）所示。
綜上，試驗(yàn)、理論和數(shù)值模擬的計(jì)算結(jié)果如圖7所示，其中I表示考慮底板混凝土的作用，T表示不考慮底板混凝土的貢獻(xiàn)。考慮材料損傷的計(jì)算方法是將理論公式與有限元計(jì)算結(jié)果相結(jié)合的分析方法。具體說明如下：由C30混凝土材料本構(gòu)模型可知，當(dāng)材料的受壓損傷系數(shù)達(dá)到0.5時，其受壓強(qiáng)度達(dá)到峰值，當(dāng)材料的受拉損傷系數(shù)達(dá)到0.2時，其受拉強(qiáng)度達(dá)到峰值。計(jì)算有限元模擬結(jié)果中材料損傷系數(shù)大于這兩者的部分的占比，作為失效部分，不考慮其剛度貢獻(xiàn)。在理論公式中，在各個荷載階段根據(jù)不同損傷程度對剛度進(jìn)行折減，進(jìn)而得到考慮材料損傷的荷載-位移曲線。從圖7中可知，各計(jì)算方法得到的荷載-位移曲線的總體趨勢與試驗(yàn)結(jié)果吻合度良好。理論曲線與試驗(yàn)曲線出現(xiàn)誤差的主要原因在于兩點(diǎn)：（1）試驗(yàn)存在誤差。在荷載加載至4kPa以前，由于荷載較小，測點(diǎn)位移難以反映結(jié)構(gòu)真實(shí)剛度，以至于試驗(yàn)曲線與理論曲線出現(xiàn)一定誤差。（2）材料損傷導(dǎo)致的剛度折減。理論曲線若不考慮材料損傷導(dǎo)致的剛度折減，在荷載增大后，其理論值與試驗(yàn)值誤差增大。在荷載達(dá)到14kN以前，理論公式對試件整體剛度的預(yù)測與試驗(yàn)結(jié)果吻合度較高，在荷載超過14kN以后，其誤差越來越大。此外，表明不考慮底板混凝土的剛度貢獻(xiàn)是不合理的。在試驗(yàn)荷載超過4kN以后，考慮材料損傷的理論計(jì)算值與試驗(yàn)結(jié)果吻合度非常高。
圖7 不同假定下荷載-樓蓋板底跨中撓度曲線
7. 結(jié)論
（1）所建立的有限元模型的剛度及失效現(xiàn)象與試驗(yàn)吻合良好，表明所采用的建模技術(shù)和簡化方法是合理的，其建模技術(shù)可推廣至其他同類研究的數(shù)值模擬當(dāng)中。
展開 ANSYS鋼筋混凝土（一）整體式建模
水平向箍筋的配筋率
r,1,2,v1,0,90,2,v4
rmore,0,0,2,v3,90,0
r,2,2,v2,0,90,2,v4
rmore,0,0,2,v3,90,0
r,3,2,v3,90,0
04 計(jì)算結(jié)果
采用整體式建模的鋼筋混凝土梁，如采用適當(dāng)?shù)氖芾瓍^(qū)劃分和配筋率設(shè)置，其跨中撓度的荷載位移曲線與分離式模型能非常接近。
且整體式模型任然能得到較為合理的裂縫預(yù)測圖與彌散的鋼筋應(yīng)力云圖。
裂縫預(yù)測圖
彌散鋼筋應(yīng)力云圖
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