試驗對比分析的案例
基于Radioss的牽引車車架模態仿真與試驗對比分析.pdf
基于Radioss的牽引車車架模態仿真與試驗對比分析.pdf
ABAQUS單軸拉伸仿真分析與試驗對比
單軸拉伸試驗與仿真
概述
單軸拉伸試驗是基本的材料力學性能測試試驗，本文采用ABAQUS軟件模擬其試驗過程。
模型設置
模型難點在材料設置上，采用韌性損傷準則，考慮應力三軸度，損傷演化等。
應在場變量輸出中勾選剛度退化、損傷起始準則及單元刪除。
3. 結果對比
頸縮
斷裂
某柴油機進氣道數值分析及試驗對比
本文通過結合模擬分析，結合試驗對比兩種方法對進氣道性能的研究，得出以下結論：
（1）隨著氣門升程增加，流量系數與渦流比的各自模擬值與試驗值的變化趨勢均保持一致；
（2）流量系數模擬值稍大于試驗值，而渦流比模擬值稍小于試驗值；
（3）本柴油機的氣門座圈倒角在小氣門升程時對提高渦流比有明顯作用，但在大氣門升程時沒有作用，需要優化氣門座圈和氣門結構。
某柴油機進氣道數值分析及試驗對比
本文通過結合模擬分析，結合試驗對比兩種方法對進氣道性能的研究，得出以下結論：
（1）隨著氣門升程增加，流量系數與渦流比的各自模擬值與試驗值的變化趨勢均保持一致；
（2）流量系數模擬值稍大于試驗值，而渦流比模擬值稍小于試驗值；
（3）本柴油機的氣門座圈倒角在小氣門升程時對提高渦流比有明顯作用，但在大氣門升程時沒有作用，需要優化氣門座圈和氣門結構。
氣流支撐裝置ABAQUS隨機振動分析方法與試驗對比探討
裝置簡介：
為取得氣流脈動對試驗件在流場中的動態性能影響，特制作了如圖所示的裝置，裝置主要由試驗件、測力天平、支桿和基座組成。
支桿固定于基座上，支桿前段安裝一測力天平，天平前段安裝試驗件，整個裝置固定于氣流通道的正前方地面。試驗時當氣流的速度穩定后，采集天平數據，測得在氣流脈動情況下作用于試驗件上力的變化，同時在支桿上布置振動傳感器測量支桿隨機振動情況（加速度響應）。
2. ABAQUS隨機振動分析
為結合試驗對裝置進行隨機振動分析，由于ABAQUS軟件裝配分析功能較強大，我想用ABAQUS對裝置進行隨機振動分析。
目的：利用采集到得天平隨機力載荷作為激勵，分析得到支桿隨機振動響應情況，與試驗測得的相應部位響應情況進行對比。
步驟如下：
⑴在ABAQUS中建立裝配體有限元模型。
⑵第一步對整個裝配體模型進行模態分析（step-1 Frequency）
⑶第二步建立隨機振動分析步（step-2 Random response）
3. 問題：
⑴這個分析思路對不對？
展開 拉伸試驗CAE分析對比（涉及殘余應力映射、動態松弛） ￥15
本文主要講述：
1、拉伸試驗的CAE建模及分析，涉及樣片拉伸試驗仿真的約束和加載等；
2、通過關鍵字輸出拉伸試驗后樣片的殘余應力應變厚度變化等信息；
3、通過映射和動態松弛，將殘余應力應變引入試片拉伸分析，驗證加工硬化的影響。
拉伸試驗樣片基礎尺寸如下：
拉伸試驗CAE建模：
1、網格基本尺寸2mm，試片厚度1.2mm，材料B250P1。
2、左端對兩排單元的節點進行全約束（*BOUNDARY_SPC_option），右端對兩排單元的節點施加強迫運動（*BOUNDARY_PRESCRIBED_MOTION_RIGID）。
3、在試片中間建立彈簧單元來模擬標距，可以通過彈簧的變化量來計算應變。
工況一：加載端強迫位移15mm。
工況二：加載端強迫位移3mm，輸出dynain文件（包含殘余應力應變等）。
工況三：對拉伸試片映射工況二的殘余應力應變后，采用動態松弛，最后加載端強迫位移15mm。
以上僅作為學習研究的方法，涉及具體拉伸試驗對標等工作，需要做一定的調整。
展開 試驗振動臺的仿真對比
想對比一下試驗振動臺的振動與仿真分析之間的差異，但是不知道邊界的施加。
基于CFD的離心通風機結構優化方法與試驗對比
三、試驗研究
圖12為A型離心風機改進前后的模擬與試驗對比風量—靜壓曲線，從圖中看出，在改進前后數值模擬結果與試驗數據吻合良好，隨著流量的增加，數值模擬結果與試驗值誤差增大，但誤差整體保持在5%之內，可以很好地預測風機性能，利用上述方法用于風機性能預測是可行的。同時，改進后的風機靜壓有所降低，更加接近設計工況。圖13為改進前后的A型風機的風量—功率曲線以及風量—效率曲線，從圖中看出，風機的葉輪結構優化設計后，功率明顯降低，效率提高，達到了優化設計的目的，效率的提高也改善了風機的噪聲特性。從圖14也可看出，改進后的A型風機噪聲特性明顯改善，設計工況點的A聲級降低了達4.0dB，很好地保證了噪聲指標的穩定性，實現了設計目標。
文章來源：聚英風機
展開 織物透氣性試驗標準的條件對比
透氣性試驗標準的試驗條件對比如下表：
更多織物透氣性知識http://www.qinsun-lab.cn/
基于SiPESC平臺結構有限元仿真與試驗在線對比模塊開發
研究背景與意義
航天、航空、機械等裝備結構研發中，試驗校核與驗證是關鍵工作。開發結構有限元計算與試驗結果的對比工作需要完成：有限元數據導入、試驗數據離線/在線導入、有限元模型可視化、有限元模型交互操作、計算數據管理、試驗數據管理、靜態/動態數據的表格和圖像顯式、數據導出。
SiPESC提供了良好模塊接口開放性與插件動態組裝功能，同時支持CAD可視化、各類Python庫集成，Python腳本二次開發。SiPESC支持多類主流商用CAE軟件的數據導入，大規模有限元數據庫(1000GB以上)，上億自由度規模復雜組合結構有限元可視化、通用界面開發環境。通過C++插件接口與Python腳本可以靈活操縱SiPESC平臺的有限元數據庫、有限元模型可視化，也可支持新模塊、新功能的開發與集成、界面功能拓展。
有限元計算與試驗在線對比功能基于上述工作基礎，完成了軟件總體架構的設計與初步功能開發。
算例展示
該算例在建立有限元模型的基礎上，利用SiPESC所提供的模塊接口與插件組合功能，在Python腳本的基礎上，實現了試驗結果與有限元的實時比對功能，并提供了可視化的頁面布局。
展開 積鼎CFD VirtualFlow：航空及汽車燃油晃動流體仿真計算及試驗對比
除了剛體運動外，通過VirtualFlow的體積振蕩力模塊，用戶也可以快速完成燃油晃動問題的分析。如圖所示，體積振蕩力模塊支持用戶自由設置晃動的頻率、相位、幅值和起止時間等參數。該模塊可以在固體靜止的前提下將平移晃動力等效至流場內，從而避免了剛體運動可能帶來的動網格問題并大幅降低了計算成本。
圖8 體積振蕩力模塊
下圖給出了汽車油箱的晃動算例的幾何模型，該油箱通過隔板將油箱分為5個腔室。各腔室通過隔板上的孔洞相連。油箱的晃動頻率為5 Hz，振幅為1.5 m，總計算時長為2.5 s。通過該算例，可以分析隔板對燃油晃動沖擊力的降低效果。
圖9 汽車油箱內部結構
下面給出了上述油箱的燃油晃動結果?？梢钥闯?，VirtualFlow軟件可以很好的模擬出油箱晃動的液面波動效果和隔板孔洞之間的流動。此外，對于燃油的貼壁流動，本軟件也可以較好地計算。
圖10
圖8給出了0.8 s時，燃油箱內部的壓力和速度結果，結果中液面波動對壁面的壓力沖擊不太明顯，這主要是因為有油箱設計了三道隔板，大幅的減小了燃油晃動的沖擊力。從速度分布圖也可知，燃油通過隔板時最大速度僅為1.3 m/s。因此，燃油晃動的沖擊很小，說明隔板對沖擊力起到了很好的降低效果。
圖11 0.8s燃油箱內部壓力（左側）和速度（右側）
實驗驗證
本節通過與某油箱晃動實驗的對比，驗證了VirtualFlow軟件計算精度。該實驗來自于馬德里理工大學的晃動實驗室（http://canal.etsin.upm.es/archives/2276/laboratorio-de-sloshing/?lang=en）。
下面給出了不同時刻實驗攝影圖和計算結果的對比。
展開 
基于OpenSees平臺的液化側向擴展場地樁基離心機振動臺試驗數值模型及結果對比 ￥500
</span></p><p><br></p><ol><li>液化側向擴展場地樁基橋梁結構的動力響應及相關問題一直是地震及巖土工程中的熱點方向；</li><li>研究手段通常為現場震害勘察、模型試驗及數值模擬，但現場勘察及模型試驗通常受到各種條件限制而難以進行，相比而言，數值模擬成為現在研究<span style="color: rgb(25, 27, 31);">可液化砂土中樁基橋梁結構的常用手段；</span></li><li><span style="color: rgb(25, 27, 31);">第三代有限元模擬平臺OpenSees，因其強大的非線性計算能力、豐富的材料庫與單元庫而被科研人員廣泛采用，但該軟件基于代碼進行腳本建模，盡管有幾種前后處理軟件已被開發測試，但效果不盡理想，這導致該軟件的入門及后續操作具有相當難度；</span></li><li><span style="color: rgb(25, 27, 31);">特別是對于可液化砂土中樁基橋梁結構的模擬，由于土體與結構的復雜耦合，其建模、分析、記錄等極難操作，加之公開的資料較少，使得研究該方向的研究生浪費了極多時間；</span></li><li><span style="color: rgb(25, 27, 31);">因此，本案例提供了一個詳盡的TCL腳本，用于模擬國外公開的液化砂土場地樁基振動臺試驗，結果表明所建立的模型能夠合理復現實驗結果?？勺鳛槠诳撐?、大論文等驗證部分內容。</span></li></ol><p><br></p>
展開 應用不同計算模型的巖石/混凝土單軸抗壓試驗簡單對比
計算結果：
單軸壓縮試驗、Mohr-Coulomb破壞-完整的巖石
抗壓強度：30MPa
殘余壓縮強度：20MPa。
單軸拉伸試驗、拉伸斷裂失效-節理
拉伸強度：0.5MPa
殘余拉伸強度：0.1MPa
修正的DP混凝土：
（1）單軸拉伸強度：3.0 MPa；
（2）單軸抗壓強度：30.0 MPa；
（3）雙軸抗壓強度：36.0 MPa；
（4）膨脹參數：拉伸膨脹系數：0.25；壓縮膨脹系數：1.00。
吊艙掛載應力分析SW和ansys分析對比
吊艙掛載應力分析
吊艙掛載方式細節圖。
吊艙由吊艙架1和吊艙架2支撐掛載。吊艙架1和吊艙架2分別由8顆和4顆M3螺釘固定，螺釘由中心盤內向外鎖緊。下圖為吊艙架的整體圖示。
SW simulation靜應力分析
吊艙掛載后的吊艙架應力分析模型。材質選擇鋁合金6063-T6，密度為2700kg/m^3。
彈性模量：6.9e+10N/m^2。泊松比0.33 屈服強度2.15e+8N/m^2
①如下圖12個孔位為吊艙架的固定孔位，吊艙架1和吊艙架2設定接合面。
②吊艙重量為0.69Kg,轉換為重力為0.69kg*G(取9.8N/kg)=6.76N。如圖中4個孔位處懸掛吊艙。(選擇總數，而非按條目）
③網格化后，運行應力分析得下圖結果。紅色處為最大形變量結果，形變量為1.740e-02mm。
綜上所述支架強度足夠。
ANSYS靜應力分析結果，材質選擇了鋁合金密度2770kg/m^3。Poisson's ratio：0.33 bulk modulus:6.9608e+10Pa
計算總變形量1.9195e-2mm。
變形量云圖一致，均是頂部型變量最大。
材料：
向下的力：
限制位移固定工件。
展開 分析 | 新能源驅動電機優劣對比分析
電機發展技術趨勢
總的來說，永磁同步電機對比感應電機，它們各自都具有明顯的優勢。不過，目前純電動車的續航里程勢必是一項及其重要的指標，永磁同步電機的高效率能更好地提高續航里程。而且高耐熱性、高磁性能釹鐵硼永磁體的成功開發以及電力電子元件的進一步發展和改進，使稀土永磁同步電機的發展進一步完善。但就現在的發展趨勢看，永磁同步電機似乎前景更好。
隨著新能源汽車驅動技術的快速發展，許多新結構或新概念電機已經投入研究。其中新型永磁無刷電機是目前最有前景的電機之一，包括混合勵磁型、輪轂型、雙定子型、記憶型以及磁性齒輪復合型等。此外非晶電機也開始走進新能源汽車領域，作為新一代高性能電機，其自身的優越性必將對新能源汽車產業的發展起到巨大的推動作用。
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