對(duì)策分析的案例
論建筑工程造價(jià)控制的現(xiàn)實(shí)困境和對(duì)策分析
二、建筑工程造價(jià)控制的對(duì)策分析
1.建立全過程造價(jià)控制管理的體系
建筑工程造價(jià)控制貫穿于工程的方方面面、所有階段，所以，要建立一套基于全過程控制的工程造價(jià)管理體系，從建筑工程項(xiàng)目的調(diào)研、經(jīng)濟(jì)指標(biāo)測(cè)算、投資決策、設(shè)計(jì)、招投標(biāo)以及施工現(xiàn)場、施工結(jié)算等進(jìn)行籌劃和費(fèi)用控制。在此基礎(chǔ)上，從整體出發(fā)，對(duì)各個(gè)環(huán)節(jié)進(jìn)行協(xié)調(diào)分析，優(yōu)化各個(gè)環(huán)節(jié)，并通過組織機(jī)構(gòu)和跨部門運(yùn)作解決建筑工程造價(jià)的脫節(jié)問題，將工程造價(jià)控制落實(shí)到每一個(gè)細(xì)節(jié)。
2.培養(yǎng)和引進(jìn)相關(guān)高技術(shù)和高素質(zhì)管理人才
在工程造價(jià)這項(xiàng)專業(yè)性、政策性和經(jīng)濟(jì)性很強(qiáng)的工作中，需要從業(yè)人員具有豐富的專業(yè)知識(shí)，而高素質(zhì)人才的培養(yǎng)和引進(jìn)無疑是做好造價(jià)管理工作的關(guān)鍵。要基于工程造價(jià)的素質(zhì)模型對(duì)從事該工作的人員進(jìn)行素質(zhì)測(cè)評(píng)，并在現(xiàn)實(shí)中對(duì)其工作效率、工作業(yè)績等進(jìn)行考核，并基于考核結(jié)果對(duì)存在不足的人員進(jìn)行職業(yè)的再培育，同時(shí)對(duì)再培訓(xùn)結(jié)果進(jìn)行相關(guān)配套考核。企業(yè)也可以依托外部培訓(xùn)機(jī)構(gòu)加強(qiáng)員工的整體素質(zhì)培訓(xùn)，還要結(jié)合當(dāng)前的社會(huì)形勢(shì)和社會(huì)現(xiàn)實(shí)，積極與其他企業(yè)合作交流，通過參加交流會(huì)、學(xué)術(shù)研討會(huì)等形式使得從業(yè)人員整體素質(zhì)得以提升。
在積極培養(yǎng)人才的同時(shí)，要借助外部新鮮血液來整體提升企業(yè)工程造價(jià)人員的水平，在人才引進(jìn)管理中，需建立合理的獎(jiǎng)勵(lì)機(jī)制，并切實(shí)兌現(xiàn);在人才的引進(jìn)中，應(yīng)當(dāng)注意引進(jìn)在基層單位具有多年的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)、具有注冊(cè)造價(jià)工程師資格的人才，提高工作隊(duì)伍的素質(zhì)水平。
3.編制科學(xué)的投資估算，做好建筑工程項(xiàng)目的可行性研究工作
項(xiàng)目的可行性研究是項(xiàng)目立項(xiàng)階段最重要的核心文件，具有相當(dāng)大的信息量和工作量，是項(xiàng)目決策的主要依據(jù)。投資估算是一個(gè)項(xiàng)目投資決策階段的主要造價(jià)文件，也是項(xiàng)目建議書和可行性研究報(bào)告的組成部分，投資估算對(duì)于項(xiàng)目的決策及成敗十分重要。
展開 級(jí)進(jìn)模具中，沖壓不良現(xiàn)象產(chǎn)生原因及對(duì)策分析
級(jí)進(jìn)模具沖壓10種常見問題及解決對(duì)策
在級(jí)進(jìn)模的沖壓生產(chǎn)中，針對(duì)沖壓不良現(xiàn)象必須做到具體分析，采取行之有效的處理對(duì)策，從根本上解決所發(fā)生之問題，如此才能降低生產(chǎn)成本，達(dá)到生產(chǎn)順暢。以下就生產(chǎn)中常見的沖壓不良現(xiàn)象其產(chǎn)生的原因及處理對(duì)策分析如下，供模具維修人員參考。
1.沖件毛邊
原因：A、刀口磨損; B、間隙過大研修刀口后效果不明顯;C、刀口崩角; D、間隙不合理上下偏移或松動(dòng); E、上下錯(cuò)位。
對(duì)策：A、研修刀口;B、控制凸凹模加工精度或修改設(shè)計(jì)間隙;C、研修刀口;D、調(diào)整沖裁間隙確認(rèn)模板穴孔磨損或成型件加工精度等問題;E、更換導(dǎo)向件或重新組模。
2.跳屑?jí)簜?原因：A、間隙偏大; B、送料不當(dāng);C、沖壓油滴太快，油粘;D、模具未退磁;E、凸模磨損，屑料壓附于凸模上;F、凸模太短，插入凹模長度不足;G、材質(zhì)較硬，沖切形狀簡單;H、應(yīng)急措施。
對(duì)策：A、控制凸凹模加工精度或修改設(shè)計(jì)間隙;B、送至適當(dāng)位置時(shí)修剪料帶并及時(shí)清理模具;C、控制沖壓油滴油量，或更換油種降低粘度;D 模具、研修后必須退磁(沖鐵料更須注意);E、研修凸模刀口; F、調(diào)整凸模刃入凹模長度;G、更換材料，修改設(shè)計(jì)。凸模刃入端面裝頂出或修出斜面或弧性(注意方向)。減少凸模刃部端面與屑料之貼合面積;H、減小凹模刃口的鋒利度，減小凹模刃口的研修量，增加凹模直刃部表面的粗糙度(被覆)，采用吸塵器吸廢料。降低沖速，減緩跳屑。
3.屑料阻塞
原因：A、漏料孔偏小;B、漏料孔偏大，屑料翻滾;C、刀口磨損，毛邊較大;D、沖壓油滴太快，油粘;E、凹模直刃部表面粗糙，粉屑燒結(jié)附著于刃部;F、材質(zhì)較軟;G、應(yīng)急措施。
展開 注塑模熱流道系統(tǒng)常見故障的分析及對(duì)策
2．注塑模熱流道系統(tǒng)常見故障的分析及對(duì)策
2.1 澆口處殘留物突出或流涎滴料及表面外觀差
2.1.1 主要原因
澆口結(jié)構(gòu)選擇不合理，溫度控制不當(dāng)，注射后流道內(nèi)熔體存在較大殘留壓力。
2.1.2 解決對(duì)策
(1) 澆口結(jié)構(gòu)的改進(jìn)。
通常，澆口的長度過長，會(huì)在塑件表面留下較長的澆口料把，而澆口直徑過大，則易導(dǎo)致流涎滴料現(xiàn)象的發(fā)生。當(dāng)出現(xiàn)上述故障時(shí)， 可重點(diǎn)考慮改變澆口結(jié)構(gòu)。熱流道常見的澆口形式有直澆口、點(diǎn)澆口和閥澆口。
主流道澆口， 其特點(diǎn)是流道直徑較粗大，故澆口處不易凝結(jié)，能保證深腔制品的熔體順利注射；不會(huì)快速冷凝，塑件殘留應(yīng)力最小，適宜成型一模多腔的深腔制品， 但這種澆口較易產(chǎn)生流涎和拉絲現(xiàn)象， 且澆口殘痕較大， 甚至留下柱形料把， 故澆口處料溫不可太高， 且需穩(wěn)定控制；
直澆口特點(diǎn)同普通注塑基本相同， 但在塑件上的殘痕相對(duì)較??；點(diǎn)澆口的特點(diǎn)是塑件殘留應(yīng)力較小， 冷凝速度適中， 流涎、拉絲現(xiàn)象也不明顯；可應(yīng)用于大多數(shù)工程塑料， 也是目前國內(nèi)外熱流道模塑使用較多的一類澆口形式， 塑件質(zhì)量較高， 表面僅留有極小的痕跡；
閥澆口具有殘痕小、殘留應(yīng)力低， 并不會(huì)產(chǎn)生流涎、拉絲現(xiàn)象， 但閥口磨損較明顯， 在使用中隨著配合間隙的增大又會(huì)出現(xiàn)流涎現(xiàn)象， 此時(shí)應(yīng)及時(shí)更換閥芯、閥口體。
澆口形式的選擇與被模塑的樹脂性能密切相關(guān)。易發(fā)生流涎的低粘度樹脂，可選擇閥澆口。結(jié)晶型樹脂成型溫度范圍較窄， 澆口處的溫度應(yīng)適當(dāng)較高， 如POM、PPEX 等樹脂可采用帶加熱探針的澆口形式。無定型樹脂如ABS、PS 等成型溫度范圍較寬， 由于魚雷嘴芯頭部形成熔體絕緣層，澆口處沒有加熱元件接觸，故可加快凝結(jié)。
(2) 溫度的合理控制。
展開 焦?fàn)t爐門冒煙的原因分析及對(duì)策
摘 要：本文主要闡述了爐門冒煙的危害，對(duì)影響爐門冒煙的各種原因進(jìn)行了詳細(xì)的分析，針對(duì)各影響因素提出相應(yīng)的對(duì)策。
關(guān)鍵詞：爐門 爐框 煤氣 刀邊
宣鋼公司焦化廠兩座JN43-804型焦?fàn)t， 分別投產(chǎn)于2003年12月19日和2004年3月19日。采用自封式刀邊爐門，自封式彈簧刀邊由不銹鋼壓制焊接而成，靠壓板和螺栓壓緊“L” 型腹板固定在爐門外殼整個(gè)周邊，腹板厚度1.5mm，刀邊寬度80mm，厚度8mm，與爐門框密封邊為3mm，就焊接在“L”型腹板四周，刀邊的支架周長上，安有調(diào)節(jié)彈簧，用來調(diào)節(jié)刀邊使其與爐門框密封嚴(yán)密。
一、爐門冒煙的危害
爐門泄漏是焦?fàn)t的主要污染源之一，另外，爐門不嚴(yán)密炭化室在正壓狀態(tài)會(huì)造成炭化室內(nèi)的荒煤氣外逸，影響焦?fàn)t煤氣和化學(xué)產(chǎn)品的回收，同時(shí)，荒煤氣外逸會(huì)惡化操作環(huán)境，燒壞護(hù)爐鐵件，導(dǎo)致焦?fàn)t爐體易于損壞，縮短爐體使用壽命。在結(jié)焦末期因集氣管壓力波動(dòng)等原因，空氣會(huì)漏入炭化室使?fàn)t墻磚縫的石墨遭到嚴(yán)重的破壞，引起爐墻互相竄漏，同時(shí)燒掉部分焦炭，增加焦炭中灰分、降低焦炭質(zhì)量和產(chǎn)量。因此，爐門的嚴(yán)密與否對(duì)防止冒煙、冒火和爐門框、爐柱的變形、失效有密切關(guān)系。
二、爐門冒煙的原因
在日常煉焦生產(chǎn)中，導(dǎo)致爐門冒煙的原因主要有爐門刀邊變形或損壞，爐框變形，爐門爐框清掃不到位，爐門對(duì)位不準(zhǔn)確或?qū)﹂T時(shí)夾焦，爐門壓緊設(shè)備損壞等。
1.爐門存在的問題
采用自封式彈簧刀邊爐門，刀邊對(duì)爐框的頂緊力是由彈簧產(chǎn)生的，邊既可來補(bǔ)償爐門本體與爐門框之間的變形差，在實(shí)際生產(chǎn)中，由于彈簧工作環(huán)境差、工作溫度高、負(fù)荷大、可壓縮行程短，彈簧壓縮量受到限制，起不到應(yīng)有的回彈作用，使刀邊對(duì)爐框的壓緊力不夠，爐門本體的變形不可能與爐門框的變形完全吻合，造成密封不好而泄漏煤氣。
由于原爐門腹板厚度為1.5mm，腹板薄，韌性和強(qiáng)度差，腹板四角的對(duì)接處為焊接而成。
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展開 乙烯裂解氣壓縮機(jī)停機(jī)原因分析及改進(jìn)對(duì)策
原因分析
根據(jù)檢查、測(cè)試等情況分析事件原因，如下：
1）T&T閥全開到位信號(hào)消失分析。從事件記錄信息分析，T&T閥全開到位信號(hào)消失后0.2s收到全關(guān)到位信號(hào)，因此說明閥門實(shí)際關(guān)閉，開到位信號(hào)消失實(shí)際為T&T閥關(guān)閉造成的。
2）跳車電磁閥失電原因分析。因機(jī)柜內(nèi)PSU104穩(wěn)壓電源模塊短路造成了上級(jí)CB212及上一級(jí)2ACB6跳閘，造成同級(jí)供電電源給跳車電磁閥的B組電源失電?；谠O(shè)計(jì)規(guī)范，穩(wěn)壓電源模塊配電回路與上級(jí)電源回路開關(guān)容量配置不合理。
3）T&T閥關(guān)閉分析。B組跳車電磁閥XY106B和XY107B打開瞬間造成PG108B就地壓力表引壓管部分出現(xiàn)充壓過程，使得T&T閥控制油壓瞬間降低，導(dǎo)致T&T閥關(guān)閉。
4）T&T閥關(guān)閉后控制油總管壓力觸發(fā)聯(lián)鎖信號(hào)分析。因B組跳車電磁閥動(dòng)作打開，因變送器阻尼未能及時(shí)收集到壓降，而通過測(cè)試可知，電磁閥打開對(duì)中間短管充壓過程最大壓降達(dá)到0.328MPa，查事件記錄T&T閥關(guān)閥時(shí)間為0.2s，因此關(guān)閥后將出現(xiàn)0.283MPa壓力降，因而在該過程中控制油總管壓力降約為0.611MPa，基本接近聯(lián)鎖值。因此，出現(xiàn)控制油總管壓力低低聯(lián)鎖觸發(fā)。
改進(jìn)措施
對(duì)于裂解氣壓縮機(jī)跳車電磁閥失電、油壓波動(dòng)等情況，改進(jìn)措施如下：
1）對(duì)故障的電源模塊進(jìn)行更換。
2）對(duì)現(xiàn)有壓力表PG108B和PG109B，盡最大可能縮短引壓管長度。同時(shí)，與機(jī)組制造商溝通，評(píng)估同一油路上的2臺(tái)電磁閥中間就地壓力表引壓管測(cè)量方式的影響并確認(rèn)改為法蘭式測(cè)量的可行性。
3）改進(jìn)跳車電磁閥供電電源，由電源柜直接供電，不與機(jī)柜內(nèi)其他現(xiàn)場儀表共用電源。
展開 注塑缺陷分析對(duì)策大全
模具扣機(jī)結(jié)構(gòu)課時(shí)視頻介紹
1.模具設(shè)計(jì)師水平提升的的門檻？
模具設(shè)計(jì)師設(shè)計(jì)水平的提升的兩大門檻：細(xì)節(jié)處理和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。
細(xì)節(jié)的處理與設(shè)計(jì)師的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)密切相關(guān)，需要長年累月的積累，短時(shí)間難以速成。
而模具結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)相比而已難度沒那么大，最復(fù)雜的結(jié)構(gòu)往往都是簡單的結(jié)構(gòu)的疊加與變化，模具結(jié)構(gòu)對(duì)于外行人看來只是“一層窗戶紙”，捅破這層窗戶紙，模具結(jié)構(gòu)往往“一通百通” 。
2.模具扣機(jī)結(jié)構(gòu)課能學(xué)到什么
溢料（飛邊）缺陷原因分析及改善對(duì)策
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3 粗苯收率低原因分析
通過對(duì)2012年、2013年粗苯生產(chǎn)系統(tǒng)各主要工藝指標(biāo)分析，發(fā)現(xiàn)洗苯塔后煤氣含苯指標(biāo)、貧油含苯指標(biāo)及循環(huán)洗油300℃前餾程指標(biāo)發(fā)生較大偏離，其中塔后含苯指標(biāo)由2012年的1.175 g/Nm3 升高到2013年的1.967g/Nm3；300℃前循環(huán)洗油餾程也有2012年的90.5%下降到2013年的88.6%，針對(duì)以上主要工藝指標(biāo)發(fā)生的變化，做進(jìn)一步的分析發(fā)現(xiàn)：
3.1 設(shè)備老化
終冷水涼水架因使用日久，內(nèi)部老化嚴(yán)重，頂部布水木格脫落，分布水不均，導(dǎo)致終冷水冷卻效果不好，從而使終冷后煤氣溫度升高。暑季6—8月份終冷后煤氣溫度平均高達(dá)34~35℃（標(biāo)準(zhǔn)≤33℃），長時(shí)間超過36~40℃，導(dǎo)致洗油吸收溫度提高，苯吸收效果不好，導(dǎo)致塔后煤氣含苯高（最高3.3~3.8g/m3）。
3.2 循環(huán)洗油再生質(zhì)量不好
2013年4月份再生器液面計(jì)浮漂壞，使再生器的生產(chǎn)操作沒有直觀的液位指標(biāo)顯示，因再生器液面計(jì)必須要在粗苯系統(tǒng)全新停車時(shí)更換，在加強(qiáng)操作確保生產(chǎn)平穩(wěn)的基礎(chǔ)上，原定于2013年9粗苯系統(tǒng)設(shè)備年度停產(chǎn)檢修時(shí)更換。但在2013年5月份，因無直觀液位顯示，且操作人員操作失誤，再生器發(fā)生結(jié)疤一次，之后再生器中部溫度控制較低（155~160℃），進(jìn)入再生器洗油流量控制不均，導(dǎo)致再生器液位偏高，超過器頂部捕霧層，再生聚合重質(zhì)組分在蒸汽蒸吹的作用下，返混到脫苯塔，進(jìn)入洗油循環(huán)系統(tǒng)，造成洗油質(zhì)量差，300℃前餾出量低，餾程79%—84%（標(biāo)準(zhǔn)≥90%），造成洗苯塔洗苯效果差，導(dǎo)致塔后煤氣含苯指標(biāo)偏高，粗苯隨煤氣流失
3.3 結(jié)焦時(shí)間與粗苯產(chǎn)量關(guān)系
經(jīng)查《煉焦化學(xué)產(chǎn)品回升與加工》得知：結(jié)焦時(shí)間與粗苯產(chǎn)量相關(guān)。
展開 頂蓋外板尾部兩側(cè)褶皺的分析及對(duì)策
本文針對(duì)頂蓋外板尾部兩側(cè)褶皺問題，從理論、工藝以及模擬分析出發(fā)進(jìn)行了詳細(xì)的分析，并通過工藝優(yōu)化提出相應(yīng)的解決措施，最終在實(shí)物上驗(yàn)證解決了這一問題。
頂蓋外板是白車身上一個(gè)重要的制件。其主型面為外觀A 級(jí)曲面，與側(cè)圍外板、后背門等多個(gè)外表面件存在搭接關(guān)系，其結(jié)構(gòu)面也與流水槽、加強(qiáng)橫梁等眾多小件存在焊接、涂膠等連接關(guān)系。頂蓋外板尾部兩側(cè)區(qū)域雖然被劃分為外觀Ⅱ區(qū)(依據(jù)康采恩分區(qū)原則)，但由于與多個(gè)小件存在焊接、涂膠的連接關(guān)系，其表面要求不得有較大的波浪、褶皺問題。本文針對(duì)多個(gè)項(xiàng)目中頂蓋外板尾部兩側(cè)褶皺的產(chǎn)生原因進(jìn)行分析探討，并進(jìn)行了相應(yīng)的工藝改善。
問題闡述
在近期兩個(gè)項(xiàng)目中，頂蓋外板尾部兩側(cè)均出現(xiàn)了大小不一的褶皺現(xiàn)象。經(jīng)整形鑲塊強(qiáng)壓后仍有部分褶皺無法消除，如圖1 所示。
原因分析
理論分析
起皺是一種厚度方向上塑性失穩(wěn)的表現(xiàn)。一般情況下，如果板料的相對(duì)厚度較小，而壓應(yīng)力又較大時(shí)，在板厚方向上最容易失去塑性穩(wěn)定而產(chǎn)生縱向彎曲，使板料在垂直方向上做微小的移動(dòng)，進(jìn)而出現(xiàn)輕微的波狀，隨高度的增加發(fā)生起皺。
圖1 頂蓋外板尾部兩側(cè)褶皺
圖2 褶皺方向上剖線的線長對(duì)比
按照引發(fā)起皺的應(yīng)力情況，主要可以分為壓應(yīng)力起皺(即壓應(yīng)力作用下失穩(wěn)，如凹?？诘钠鸢?、不均勻拉應(yīng)力起皺(即板料受到的外力是同軸平衡力，但拉應(yīng)力不均勻而引起的不均勻變形，如外覆蓋件常見的表面波紋)和切應(yīng)力起皺(即板料受到的外力是非同軸平衡力，產(chǎn)生剪切應(yīng)力導(dǎo)致起皺)等。
在產(chǎn)品上沿褶皺趨勢(shì)方向大致做兩條垂直的剖線，測(cè)量從側(cè)整R 角下切點(diǎn)到流水槽R 角切點(diǎn)的距離，剖線從外向內(nèi)線長在減少(圖2)。根據(jù)上文所述的起皺產(chǎn)生機(jī)理可以初步判定該位置存在壓應(yīng)力起皺，類似于拉深成形中凹?？诘钠鸢櫖F(xiàn)象。
展開 工藝?yán)淠汗芫€泄漏原因分析及對(duì)策
04
腐蝕坑形貌分析
用掃描電鏡觀察泄漏管段內(nèi)壁裂紋區(qū)腐蝕坑，結(jié)果見圖5。
從圖5a可以看出，腐蝕坑邊緣光滑，內(nèi)部布滿腐蝕產(chǎn)物，從圖5b可以看出,腐蝕圖4泄漏管段裂紋斷口微觀形貌（400×）圖5泄漏管段裂紋區(qū)域腐蝕坑形貌坑內(nèi)局部區(qū)域露出金屬基體，基體晶面光滑、晶界清晰。
05
腐蝕產(chǎn)物成分分析
泄漏管段內(nèi)壁裂紋區(qū)腐蝕坑內(nèi)腐蝕產(chǎn)物形貌見圖6。
從圖6可以看出，腐蝕產(chǎn)物呈顆粒狀，質(zhì)地致密。
對(duì)腐蝕產(chǎn)物進(jìn)行EDAX能譜分析和能譜圖數(shù)據(jù)處理，得到腐蝕產(chǎn)物元素組成，見表1。
垢物中含有的Cl元素，在含水環(huán)境下，將以Cl-的形式存在。失效工藝管線材質(zhì)為0Cr18Ni9，對(duì)氯化物應(yīng)力腐蝕開裂較為敏感，Cl-易在垢下、腐蝕坑、夾雜物等缺陷部位富集，為應(yīng)力腐蝕的開裂創(chuàng)造了必要條件。
泄露管段開裂失效原因分析
01
開裂類型
根據(jù)裂紋啟裂點(diǎn)位于內(nèi)壁，失效區(qū)域存在較厚褐色沉積垢以及較密集腐蝕坑等檢驗(yàn)檢測(cè)結(jié)論判斷，冷凝液管線泄漏為污垢下腐蝕引起的失效。綜合冷凝液管線裂紋位于腐蝕坑邊緣或與腐蝕坑相連，裂紋區(qū)域無塑性變形存在，裂紋面整體平整、局部粗糙，呈脆性開裂特征，裂紋面存在明顯擴(kuò)展條紋，微觀下裂紋呈樹枝狀，并存在湖泊狀特征，尖端為穿晶開裂特征，斷面呈解理開裂特征等金相組織分析、斷口形貌分析結(jié)論，可以判斷冷凝液管線泄漏為典型的不銹鋼應(yīng)力腐蝕開裂造成的。
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青島煉化│苯乙烯裝置聚合問題分析與對(duì)策
編 輯 | 化工活動(dòng)家
來 源 | 煉油技術(shù)與工程 青島煉化
作 者 | 牛迪 劉業(yè)宏
關(guān)鍵詞 | 苯乙烯裝置 聚合問題 對(duì)策
共 1722 字 | 建議閱讀時(shí)間 8 分鐘
導(dǎo)讀
青島煉化乙苯-苯乙烯聯(lián)合裝置于2011年8月建成投產(chǎn)，其中乙苯單元采用中國石化自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的SGEB氣相法干氣制乙苯技術(shù)，苯乙烯單元采用兩級(jí)負(fù)壓絕熱乙苯脫氫制苯乙烯技術(shù)，催化劑采用中國石化催化劑有限公司上海分公司生產(chǎn)的GS-11催化劑。工藝生產(chǎn)流程主要由脫氫反應(yīng)、油水分離和凝液汽提、尾氣壓縮和吸收、苯乙烯精餾、罐區(qū)以及其他輔助系統(tǒng)構(gòu)成。2015年6月和2019年5月裝置按計(jì)劃停工檢修，滿足“四年一修”的目標(biāo)。經(jīng)過兩個(gè)運(yùn)行周期，苯乙烯聚合問題日趨明顯，造成較高的物耗及能耗。對(duì)裝置聚合問題嚴(yán)重的設(shè)備及區(qū)域進(jìn)行分析，提出相應(yīng)的對(duì)策，保障裝置的長周期平穩(wěn)運(yùn)行。
展開 國內(nèi)核電設(shè)備制造企業(yè)質(zhì)量管理分析與對(duì)策
摘要：介紹了國內(nèi)核電設(shè)備制造企業(yè)質(zhì)量管理的現(xiàn)狀，描述了存在的問題，詳細(xì)分析了導(dǎo)致問題發(fā)生的根本原因，并從購買方（工程公司）的角度提出了解決的對(duì)策。
關(guān)鍵詞：核電 設(shè)備 質(zhì)量 管理 分析 對(duì)策
自2005年12月15日，嶺澳二期核電工程全面開工以來，我國核電建設(shè)進(jìn)入了一個(gè)新的時(shí)期。國家核電建設(shè)的方針從“適度發(fā)展核電”調(diào)整為“積極發(fā)展核電”，紅沿河、寧德、陽江、方家山、福清等核電項(xiàng)目相繼開工。
核電站的建設(shè)需要大量設(shè)備，如核島主設(shè)備（反應(yīng)堆壓力容器、蒸汽發(fā)生器、穩(wěn)壓器等）、常規(guī)島主設(shè)備（汽輪發(fā)電機(jī)組）、控制系統(tǒng)（DCS）、變壓器、水泵、閥門、管道、電纜等。這些設(shè)備制造的技術(shù)和管理要求都非常高，難度相當(dāng)大。以前，在大亞灣、嶺澳一期等核電站的建設(shè)中，相當(dāng)多的設(shè)備是從國外進(jìn)口?，F(xiàn)在，隨著國內(nèi)裝備制造業(yè)的發(fā)展，同時(shí)在國家的要求下，各核電項(xiàng)目設(shè)備國產(chǎn)化比例持續(xù)、大幅提高，核電裝備制造業(yè)進(jìn)入黃金時(shí)代。
面對(duì)如此之好的形勢(shì)，國內(nèi)企業(yè)大舉進(jìn)軍核電設(shè)備制造市場，其中包括了以東方電氣、上海電氣、中國一重、哈電集團(tuán)等為代表的一大批國有及民營企業(yè)、中外合資及外商獨(dú)資企業(yè)，基本囊括了具有國內(nèi)最高制造及管理水平的設(shè)備制造企業(yè)。
1 存在的主要問題
通過幾年來核電設(shè)備制造的實(shí)踐，各相關(guān)企業(yè)的管理水平都有了長足的進(jìn)步。主要表現(xiàn)在，“四個(gè)凡事”的理念逐步深入人心，企業(yè)核安全文化水平明顯提高，在人員、設(shè)備的專業(yè)化和工藝的標(biāo)準(zhǔn)化方面向前跨進(jìn)了一大步，管理的精細(xì)化得到了進(jìn)一步的發(fā)展。
但是，各設(shè)備制造企業(yè)在管理上與國際先進(jìn)企業(yè)相比還存在較大的差距，仍存在相當(dāng)多的問題，不能完全滿足核電設(shè)備制造的需要，主要表現(xiàn)在以下幾個(gè)方面：
1.1 低級(jí)的人因質(zhì)量事件頻發(fā)
各設(shè)備制造企業(yè)在核電設(shè)備的制造過程中，由于各種原因，不可避免地發(fā)生了較多的不符合項(xiàng)。
展開 干貨分享丨波峰焊常見焊接缺陷原因分析及預(yù)防對(duì)策
對(duì)策：
a) 預(yù)熱溫度90-130℃，元件較多時(shí)取上限，錫波溫度250+/-5℃，焊接時(shí)間3～5S。
b) 插裝孔的孔徑比引腳直徑大0.15～0.4mm，細(xì)引線取下限，粗引線取上線。
c) 焊盤尺寸與引腳直徑應(yīng)匹配，要有利于形成彎月面；
d）反映給PCB加工廠，提高加工質(zhì)量；
e) PCB的爬坡角度為3～7℃。
B、焊料過多：
元件焊端和引腳有過多的焊料包圍，潤濕角大于90°。
原因：
a)焊接溫度過低或傳送帶速度過快，使熔融焊料的黏度過大；
b) PCB預(yù)熱溫度過低，焊接時(shí)元件與PCB吸熱，使實(shí)際焊接溫度降低；
c) 助焊劑的活性差或比重過??；
d) 焊盤、插裝孔或引腳可焊性差，不能充分浸潤，產(chǎn)生的氣泡裹在焊點(diǎn)中；
e) 焊料中錫的比例減少，或焊料中雜質(zhì)Cu的成份高，使焊料黏度增加、流動(dòng)性變差。
f) 焊料殘?jiān)唷?對(duì)策：
a) 錫波溫度250+/-5℃，焊接時(shí)間3～5S。
b) 根據(jù)PCB尺寸、板層、元件多少、有無貼裝元件等設(shè)置預(yù)熱溫度，PCB底面溫度在90-130。
c) 更換焊劑或調(diào)整適當(dāng)?shù)谋壤?d) 提高PCB板的加工質(zhì)量，元器件先到先用，不要存放在潮濕的環(huán)境中；
e) 錫的比例<61.4%時(shí)，可適量添加一些純錫，雜質(zhì)過高時(shí)應(yīng)更換焊料；
f) 每天結(jié)束工作時(shí)應(yīng)清理殘?jiān)?C、焊點(diǎn)橋接或短路
原因：
a) PCB設(shè)計(jì)不合理，焊盤間距過窄；
b) 插裝元件引腳不規(guī)則或插裝歪斜，焊接前引腳之間已經(jīng)接近或已經(jīng)碰上；
c) PCB預(yù)熱溫度過低，焊接時(shí)元件與PCB吸熱，使實(shí)際焊接溫度降低；
d) 焊接溫度過低或傳送帶速度過快，使熔融焊料的黏度降低；
e）阻焊劑活性差。
對(duì)策：
a) 按照PCB設(shè)計(jì)規(guī)范進(jìn)行設(shè)計(jì)。兩個(gè)端頭Chip元件的長軸應(yīng)盡量與焊接時(shí)PCB運(yùn)行方向垂直，SOT、SOP的長軸應(yīng)與PCB運(yùn)行方向平行。
展開 Moldex3D模流分析之東陽實(shí)業(yè)成功克服車用霧燈表面缺陷的對(duì)策
波前分析顯示角落區(qū)域流動(dòng)得比四周還要快，與試模結(jié)果相符。根本的原因則是幾何特征中的導(dǎo)圓角，使得該部位肉厚(3.5 mm)大于產(chǎn)品主要肉厚(2.5 mm)，因此肉厚區(qū)有較小的阻力，而流動(dòng)較快。
因此東陽團(tuán)隊(duì)提出在3.5 mm肉厚處偷薄的解決對(duì)策，并以Moldex3D驗(yàn)證(圖八)。偷薄處的流動(dòng)波前結(jié)果如圖九所示，此設(shè)計(jì)會(huì)多出兩條縫合線；但因?yàn)榭p合線位置在看不到的區(qū)域，因此是可接受的。
圖八 缺陷分析及解決方案
圖九 產(chǎn)品偷薄后的流動(dòng)特征仿真
接下來以新的偷薄設(shè)計(jì)來修改模具，試模后并再次確認(rèn)包封和縫合線問題，結(jié)果也與模擬結(jié)果相符。因此透過肉厚處偷薄設(shè)計(jì)，成功解決包封問題，且新增的縫合線在看不見的區(qū)域，也是可接受的狀況(圖十)。
圖十 解決方案設(shè)計(jì)及驗(yàn)證
結(jié)果
本案例顯示，在產(chǎn)品的澆口設(shè)計(jì)及試模后的缺陷分析階段，都應(yīng)用了Moldex3D的模擬技術(shù)，且第一次試模結(jié)果也證實(shí)了模擬的準(zhǔn)確性。然而不均勻的厚度仍導(dǎo)致了包封現(xiàn)象，且因?yàn)榘馕挥诒砻妫鵁o法以排氣方式解決。此時(shí)再度使用Moldex3D進(jìn)行模擬，驗(yàn)證在肉厚區(qū)偷薄的方式是否能成功解決問題，以避免后續(xù)重工、浪費(fèi)成本。最后東陽團(tuán)隊(duì)借著優(yōu)化產(chǎn)品肉厚，成功解決車用霧燈組件的包封等外觀難題。
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