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此鏡片的屈光率為-3.00D，並能在距透鏡40公分處匯聚光線，形成適宜的閱讀距離。鏡片的基本曲線則是+28D。任何嘗試控制畸變的設(shè)計(jì)都將產(chǎn)生十分陡峭的基本曲線。因此很明顯的，對(duì)於一個(gè)已知屈光率的鏡片，在不參考任何配戴者或使用環(huán)境等相關(guān)條件的情況下，我們無(wú)法製造出擁有最佳成像品質(zhì)的光學(xué)設(shè)計(jì)。

或者，參考文獻(xiàn)[3]顯示了如何使用Lumerical FDTD軟體為給定的相位曲線設(shè)計(jì)超穎透鏡。這種方法的缺點(diǎn)是設(shè)計(jì)人員可能無(wú)法檢查整個(gè)系統(tǒng)的性能。例如，沒有辦法考慮所有繞射階數(shù)來(lái)檢查點(diǎn)擴(kuò)展函數(shù)（PSF）。類似地，儘管可以追蹤“非有效”的順序光線，但沒有計(jì)算出繞射效率，因此沒有辦法知道雜散光路中的功率比。

設(shè)計(jì)變更的主導(dǎo)權(quán)，已大幅度的由傳統(tǒng)式的只做代工向上提升，每一批模具代工至少有一半以上的模具，是由 Tokyo Seiki 主導(dǎo)修改產(chǎn)品設(shè)計(jì)，例如最近接手的印表機(jī)組件的流道不平衡問題，以及某知名國(guó)際相機(jī)廠牌的產(chǎn)品翹曲改良。對(duì)癥下藥，增加產(chǎn)品強(qiáng)度：流動(dòng)平衡與結(jié)合線問題改良流動(dòng)平衡目的是避免成品後所發(fā)生變形的主要改善方案，尤其針對(duì)精密性產(chǎn)品，在分析過程中常以流動(dòng)平衡指數(shù)來(lái)作為比較數(shù)據(jù)。

基于ADAMS/view得到優(yōu)化前后三個(gè)懸置支反力、壓縮機(jī)質(zhì)心Z 向位移和繞壓縮機(jī)曲軸角加速度，如圖9—圖12所示。 優(yōu)化后三個(gè)懸置支反力幅值都有下降，尤其是后懸置支反力。壓縮機(jī)質(zhì)心位移振動(dòng)幅值有所下降，繞曲軸角加速度幅值下降比較明顯。

當(dāng)十字頭銷與襯套、曲軸銷與連桿大頭瓦間隙過大時(shí)，在活塞桿受力反向時(shí)就會(huì)產(chǎn)生沖擊，間隙大則沖擊的幅值也大。 通過在壓縮機(jī)中體下方測(cè)量十字頭的低頻振動(dòng)曲線，再與活塞桿受力曲線比較，即可判斷連桿大、小頭間隙是否正常。 活塞桿受力和中體低頻振動(dòng)曲線，在活塞桿受力反向時(shí)出現(xiàn)幅值異常的沖擊幅值。

上圖， 仿真所得單元積分點(diǎn)落到 曲線的上方或下方， 處于上方為疲勞壽命沒達(dá)到 臨 界曲值 10 E5 次。 下載地址：ABAQUS疲勞分析簡(jiǎn)介

抑制開關(guān)磁阻電機(jī)振動(dòng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)研究 薛惟棟, 曲兵妮 (太原理工大學(xué) 礦用智能電器技術(shù)國(guó)家地方聯(lián)合工程實(shí)驗(yàn)室，山西 太原 030024) 0 引 言 開關(guān)磁阻電機(jī)（SRM）具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、成本低、各相獨(dú)立工作、功率電路簡(jiǎn)單可靠等優(yōu)點(diǎn)，廣泛應(yīng)用于電器、

[14] 曲村，高亮，辛濤，等．高速列車振動(dòng)荷載作用下電纜隧道結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)分析[J]．振動(dòng)與沖擊，2011，30(3):264-268． [15] 高亮，楊文茂，曲村，等．高鐵長(zhǎng)大橋梁CRTSⅠ型板式無(wú)砟軌道無(wú)縫線路的動(dòng)力學(xué)特性[J]．北京交通大學(xué)學(xué)報(bào)，2013，37(1):73-79．

該模型從鄭鈞Adam老師的Abaqus線性動(dòng)力&噪音分析詳解(理論及實(shí)作) Abaqus 線性 動(dòng) 力 & 噪音分析詳解 ( 理論及實(shí)作 ) 視頻教程 _ 培訓(xùn)課程 - 技術(shù)鄰 (jishulink.com) 下載獲得。由于卡車為對(duì)稱模型，所以只用建一半模型，聲音到了對(duì)稱面將全反射，但和結(jié)構(gòu)分析不同，聲學(xué)有限元邊界默認(rèn)全反射，所以在此對(duì)稱面無(wú)需任何額外設(shè)置。

從圖中可以看出，閥隙通道馬赫數(shù)的變化對(duì)吸氣過程壓力脈動(dòng)有較大影響，隨著吸氣閥隙馬赫數(shù)的增大，吸氣閥隙脈動(dòng)強(qiáng)度的波動(dòng)程度以及最大幅值也急劇增加，對(duì)排氣過程閥隙脈動(dòng)影響較小。 依據(jù)閥腔及壓縮腔壓力信號(hào)計(jì)算得到不同馬赫 數(shù)下壓力脈動(dòng)強(qiáng)度如表２所示。 結(jié)合表２可以看出，改變閥隙氣流馬赫數(shù)對(duì)吸 氣過程的壓力脈動(dòng)幅值及平均值有很大影響，馬赫數(shù)對(duì)排氣過程壓力脈動(dòng)強(qiáng)度影響很小。

為了構(gòu)建一維腔室模型，必須確定腔室容積、入口和出口面積以及作為曲軸角函數(shù)的泄漏面積，以便預(yù)測(cè)壓縮機(jī)的詳細(xì)性能。這通常涉及使用渦圈型線的假設(shè)樣條曲率進(jìn)行分析計(jì)算，并使用格林定理在表示腔室的閉合曲率上進(jìn)行積分以計(jì)算其體積和端口面積。