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可以看到第一圈上升段兩曲線重合，峰值應(yīng)力相同，因?yàn)榇藭r(shí)混凝土還沒有損傷。第一圈卸荷時(shí)，無損傷因子的曲線峰值應(yīng)變更大。第二圈和第三圈的兩曲線混凝土峰值應(yīng)力均大大降低。但無損傷因子的混凝土峰值應(yīng)力和退化后的彈性模量比有損傷因子的要大。

表4 模擬與試驗(yàn)承載力對比4.結(jié)論（1）模擬中使用的“彈簧-梁單元”模型彈簧剛度偏大，在以后的計(jì)算中需要適當(dāng)降低剛度；（2）模擬結(jié)果與試驗(yàn)的開裂水平力、屈服水平力和峰值水平力的數(shù)值幾乎相同，Abaqus計(jì)算裝配式漿錨連接結(jié)構(gòu)承載力方面精度很好。

1，整體趨勢來看，網(wǎng)格越小，混凝土模型表現(xiàn)出的抗壓強(qiáng)度越大，峰值應(yīng)變越小，達(dá)到峰值后承載力下降越快，相當(dāng)于混凝土越脆。2，網(wǎng)格10mm和網(wǎng)格30mm的本構(gòu)基本完全相同，但10mm網(wǎng)格的計(jì)算時(shí)間是30mm的8倍。因此采用10mm的網(wǎng)格不太經(jīng)濟(jì)。3，網(wǎng)格10mm和網(wǎng)格30mm的本構(gòu)峰值強(qiáng)度比原始本構(gòu)下降6.6%，網(wǎng)格50mm的下降了10.5%，網(wǎng)格90mm的下降了11.7%。

操作性★★★★★準(zhǔn)確性★★★3、修改粘性系數(shù)（混凝土CDP模型）簡單解釋：調(diào)大粘性系數(shù)，原來為0，在1e-5~1e-7間調(diào)整。具體操作：對于有混凝土的構(gòu)件，若采用的是CDP模型（混凝土塑性損傷模型），粘性系數(shù)越大構(gòu)件越好收斂，但數(shù)據(jù)會(huì)不準(zhǔn)確。評價(jià)：較好操作，但也有一定誤差，一般峰值會(huì)比真實(shí)值小。

，導(dǎo)致隨機(jī)腐蝕建模不太適用，因此下文討論一種更為便捷的簡化建模方法。

由于前縱梁與剛性板接觸面積過大，導(dǎo)致其分層效果不太明顯，如圖16a所示。3種前縱梁的耐撞性能指標(biāo)見表7，可以發(fā)現(xiàn)，鋼質(zhì)前縱梁的總吸能略低于CFRP前縱梁，但是質(zhì)量達(dá)到了1.4 kg，導(dǎo)致其比吸能最小，僅為10.05 J/kg。同時(shí)，鋼質(zhì)前縱梁的最大峰值力高達(dá)366 kN，且在壓潰過程中其承載能力不穩(wěn)定，導(dǎo)致鋼質(zhì)前縱梁壓潰效率最低，僅為22.6%。

17、用 ABAQUS/Standard 分析復(fù)雜的非線性問題時(shí)，班加位移載荷可以大大降低技斂的難度，因?yàn)檫@時(shí)不必通過反復(fù)迭代來找到每個(gè)時(shí)間增量步上的位移解。如果施加力載荷時(shí)無法收斂，可以先不施加力載荷事面是根據(jù)經(jīng)驗(yàn)估計(jì)一下模型的位移量，施加相應(yīng)的位移就荷，使模型遠(yuǎn)動(dòng)到最終位置附近，然后在下一個(gè)分析步中再去掉此位移就荷，恢復(fù)正常的力載荷。

由表1可知，在試件剛度下降不太大的情況下，優(yōu)化方案的造價(jià)較原設(shè)計(jì)均有一定下降，降幅在10%左右。在此，建議選擇的是優(yōu)化方案1，其造價(jià)降幅約12%，而其剛度較原設(shè)計(jì)亦下降不大。圖6 優(yōu)化方案對比結(jié)果注：數(shù)字表示方案編號，0表示原始設(shè)計(jì)方案，1表示優(yōu)化方案1，依此類推。