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如 Bandres 和 Gutiérrez-Vega 的論文中所述，構建 Ince-Gaussian 模式光束輪廓的一個重要部分是解決給定輸入集的特徵值問題。這個特徵值問題是在 Ince-Gaussian DLL 內部使用 CLAPACK 庫中提供的子程序解決的。

我們可以輸入鏡片後表面頂點處的屈光率作為此表面的一組解，此時系統便只剩鏡片前表面的曲率半徑(或稱為基本曲線)這個唯一變數。下圖我們可以看到前述的-3.00D範例的LDE設定 (此時後表面頂點的屈光率是-0.003mm^-1)。材質CR-39是由附件的OPHTALMIC.agf玻璃庫中取得的，與MISC玻璃庫中的CR39有些不同，更多資訊請看下方的玻璃庫說明。

柱透鏡的三種結構如圖2所示，根據柱面鏡表面的類型可以將它分為平凹柱面鏡、平凸柱面鏡和雙凸柱面鏡。單個平凸柱透鏡由一個矩形平面和一個圓柱面構成，前表面分別稱為母線和弧線，根據焦距公式R=f(n-1), f為鏡頭焦距，n為折射率，R為曲率半徑，矢高公式為，W為半弧線寬。這里設置寬度和長度都為20mm，材料為BK7，焦距為100mm，對應的曲率半徑為51.68 mm。

注意，上圖中Jones Matrix表面並沒有曲率半徑(Radius)的欄位。如上一個小節所說，這種表面通常用在準直光束垂直入射的情況，因此必須是一個平面。我們可以在下圖的分類數據報告(Prescription data)看到矩陣中的元素已被輸入鏡頭數據編輯器(Lens Data Editor)。在這個案例中，Jones Matrix被用來當作x方向上的1/4玻板。

，凸筋最高5 mm，材料及厚度保持不變。

要注意的是在鏡頭數據編輯器中，切比雪夫多項式表面的基本球體曲率半徑被設為零（如圖2），如此一來C（2，0）和C（0，2）即可完整的表是表面的曲率半徑。 在本范例中，切比雪夫多項式表面的最大項次為2，如圖4所示。我們可以同時由圖4得知歸一化的x和y長度。在編輯器中，這兩項均被設為85毫米，與偏心長度和面鏡的半寬總和，或是參考拋物線的曲率半徑（radius）相同。

在直通普通型橋架中有以下主要配件供組合：梯架、彎通、三通、四通、多節二通、凸彎通、凹彎通、蓋板、彎通蓋板、三通蓋板、四通蓋、凸彎通蓋板、凹彎通蓋板、花孔托盤、花孔彎通、花孔四通托盤、聯結板垂直轉角聯接扳、小平轉角聯結板、端向聯接板護扳、隔離板、調寬板、端頭擋板等。

半月形濾光片基板保持光束的遠心充滿全視場，從而消除在濾光片響應時的任何波長偏移。L3的厚度由需求的應力安全余量決定，可以用作dewar窗口和真空擋板。生成的圖像質量在50%處（下曲線）<0.2"，在80%能量環繞處（上曲線）<0.3"橫跨整個可視光譜（330-1080?）。

對間隙配合來說，表面越粗糙，就越易磨損，使工作過程中間隙逐漸增大;對過盈配合來說，由于裝配時將微觀凸峰擠平，減小了實際有效過盈，降低了連接強度。 影響疲勞強度。粗糙零件的表面存在較大的波谷，它們像尖角缺口和裂紋一樣，對應力集中很敏感，從而影響零件的疲勞強度。 影響耐腐蝕性。

對間隙配合來說，表面越粗糙，就越易磨損，使工作過程中間隙逐漸增大;對過盈配合來說，由于裝配時將微觀凸峰擠平，減小了實際有效過盈，降低了連接強度。 影響疲勞強度。粗糙零件的表面存在較大的波谷，它們像尖角缺口和裂紋一樣，對應力集中很敏感，從而影響零件的疲勞強度。 影響耐腐蝕性。

第四步，通過精準的測量技術，精準地繪制出輪輻的內部曲率，并以 B 作為其厚度的指標。 第五步，通過布爾運算的加法，將輪輻上的關鍵點連接起來，形成一個完整的輪轂截面，這個截面由于輪輞和輪輻不是同時構建的，因此需要通過這種方式將它們合并在一起。 在第六步中，我們將輪轂的截面圍繞其對稱軸旋轉，從而創建出一個初始的模型。

隨后 Luo 等 將二次能量泛函引入無鉸鏈柔性機構，對原始目標函數進行增廣，采用半隱式算法，避免傳統水平集方法存在的數值求解困難問題，實現更為高效的結構最小特征尺寸控制與優化，但該方法未提供明確的幾何信息，無法實現結構最小尺寸的精確控制。