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二、V型球閥結構： V型球閥球芯帶有Ｖ型結構，閥芯是1/4球殼，開有V型缺口，流通能力大，可調范圍大、具有剪切力，能關閉嚴密等特點，特別適用于流體物質帶纖維狀的工況。 一般情況下V型球閥都是單密封球閥。不適合用來雙向使用。 V型狀邊緣，切斷雜質。

據了解，在KEC獲得該項目的研究成果之前，全球僅有兩家公司能夠量產1200V溝槽型SiC MOSFET。在溝槽型SiC功率半導體上，韓國100%依賴進口。因此，在2017年10月，KEC的“1200V溝槽型SiC MOSFET器件”項目被韓國政府選定為國家項目。

2）創建V型芯part使用Node Manager功能創建單個V型芯面，隨后通過Element Extrude功能拉伸形成單個V型芯體，再使用Element Translate(Copy)功能陣列若干V型芯體形成連續V型芯。網格半徑0.75mm，網格數量：75187。

優化型研發方案 針對更為復雜的新能源汽車三合一電驅總成，本文提出了一種基于V模型的優化型研發方案，見 圖1 。 Figure 1. A based on V-model research and development optimizing strategy 圖1 .

data-initial-src="https://img.jishulink.com/202504/attachment/3abd0e07f98244bba27d1fa72f4d8fc6.jpg" data-extentions-extra-ocr-id="09c40cd3c8cb6996aa550e0087e7d638"> </figure> </figure><p>abaqus纖維復合材料V型件熱固化模型

在各種 IPM 拓撲中，V 形 IPM 展示更高的功率密度，更高的效率，更低的制造成本和更寬的恒定功率工作范圍。 與表面貼裝一樣永磁 (SPM) 電機，IPM 由于同時產生永磁轉矩和磁阻轉矩，而更有優勢。由于永磁體和磁阻轉矩d 軸和 q 軸之間的磁阻不相等。然而，與 SPM 不同的是，設計 IPM由于轉子結構復雜，已證明具有挑戰性和磁飽和。

導通狀態?：柵極施加足夠電壓（VGS > Vth）形成N型溝道，電子從源極流向漏極；由于超結結構降低了漂移區電阻，導通損耗顯著減小。 工采電子代理的N型碳化硅MOSFET - SCF80R450XTH是一款基于XLW先進的設計理念及寬帶隙材料的獨特特性，我們的碳化硅功率MOSFET具備低導通電阻、低柵極電荷、低Qrr值以及卓越的熱性能。

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在廣東全省模具企業就有60000家以上，模具技工缺口達80萬人左右，對全國而言缺口更大，因許多企業難以招聘到技術過硬的中高級模具技術人才，所以模具人才的工資待遇也越來越高。<img src="https://pic4.zhimg.com/50/v2-2b09d1523deb763bc615bff53d743df6_720w.jpg?

V型缺口的剪切疲勞試驗相對于其他研究方法，可以獲得更加均勻的應力分布，以及純剪切的應力狀態，所以本文采用V型缺口試驗的方法，對CFRP的剪切疲勞性能進行研究和探索。2試驗2.1 試樣制備本文的試驗基于標準ASTM/D7078，試樣制備的要求也按照標準執行，圖1為試樣的尺寸圖。

材料缺口敏感性測試 在試樣上預制缺口（如 U 型、V 型、矩形缺口），通過沖擊測試對比缺口試樣與無缺口試樣的抗沖擊性能差異，評估材料對缺口的敏感程度。 缺口會導致應力集中，敏感材料在缺口處易斷裂，該測試對結構件設計（如存在拐角、孔洞的零件）至關重要。6.

表1 實驗室地域分布情況03實驗室比對方案試驗材料選擇耐沖擊性聚苯乙烯，按GB/T1043.1-2008制備成尺寸為80mm×10mm×4mm的簡支梁缺口沖擊試樣。試樣類型為1型，缺口為A型單缺口。

圖6：各經驗公式模擬結果，與實測值的流量過程對比如圖7，從缺口寬度的模擬中，會發現Verheij公式和Verheij改進型公式計算出的缺口寬度都遠小于實測值。考慮到實際缺口的邊緣段，由于正常河段流向的干擾，常常會形成速度停滯的死水區，導致實際過流寬度會比缺口寬度小一些，所以公式計算出的寬度，也可以適當向下兼顧。

復合材料的軸向疲勞試驗剪切性能測試（ASTM D2344/和D3518）常用聚合物基復合材料剪切性能的測試方法主要有層間剪切測試、面內剪切測試、搭接剪切測試、V型缺口梁剪切試驗以及V型缺口軌道剪切試驗等。

如何應用數位轉型對應人力缺口問題作者 ■型創科技 / 楊崇邠 應用顧問（轉載自繁體版ACMT電子技術月刊No.068)前言型創輔導工廠時最常碰到的問題是，員工越來越難找，工廠反饋可能是因為疫情因素，可能是因為人力被半導體/或醫療產業吸去的因素，總之！就是越來越難找！撇開這些不可預期的因素，我們來看看基本面，人力統計數據怎么說。

同時，提出了CALPHAD和Mo當量相結合的鈦合金設計方法，并設計了三種鈦合金：α型(Ti-6Al-3.5V-1Fe)、α+β型(Ti-3Al-22.75V-6.5Fe) 和β型(Ti-4.5Al-10.5V-3Fe)鈦合金。

圖3 充型過程卷氣模擬結果圖4的仿真結果顯示了不同模型在不同增壓速度下充型完畢后的卷氣分布情況，可以看出，模型V1的卷氣較少，隨著增壓速度增加，卷氣量略有提高。而模型V2和V3，無論增壓速度增加與否，都有不同程度的卷氣產生，并且分布情況有差別。

解決方案n基于運動學數據構建數值模型，并與多體動力學（MBD）結果對標，完成夾持力驗證；n采用MFBD技術，分析目標負載抓取及機器人運行過程中的應力與應變；n運用應力導向型耐久性分析方法，通過調整缺口系數實現精準壽命預測。