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由于涉及到傳熱、滑移網(wǎng)格之類的仿真計(jì)算，整個(gè)計(jì)算流程與計(jì)算模型十分復(fù)雜繁瑣。上一節(jié)已經(jīng)展開了動(dòng)網(wǎng)格制動(dòng)盤散熱過(guò)程的教學(xué)，因此本節(jié)展開滑移網(wǎng)格的耦合教學(xué)。1 workbench 設(shè)置本案例分為三個(gè)模塊，其中分別是滑移網(wǎng)格運(yùn)動(dòng)區(qū)域，固體結(jié)構(gòu)和外部靜止域。

由于涉及到傳熱、滑移網(wǎng)格之類的仿真計(jì)算，整個(gè)計(jì)算流程與計(jì)算模型十分復(fù)雜繁瑣。上一節(jié)已經(jīng)展開了動(dòng)網(wǎng)格制動(dòng)盤散熱過(guò)程的教學(xué)，因此本節(jié)展開滑移網(wǎng)格的耦合教學(xué)。1 workbench 設(shè)置本案例分為三個(gè)模塊，其中分別是滑移網(wǎng)格運(yùn)動(dòng)區(qū)域，固體結(jié)構(gòu)和外部靜止域。

接下來(lái)對(duì)比單次壓縮40%（左側(cè)）和20%remesh（右側(cè)）之后再壓縮20%的結(jié)果對(duì)比：應(yīng)力分布結(jié)果：累計(jì)剪切滑移分布：晶粒旋轉(zhuǎn)角度分布：累計(jì)剪切滑移------應(yīng)力曲線分布重劃分后應(yīng)力略低于不劃分單次壓縮的結(jié)果，其余結(jié)果網(wǎng)格重劃分和原始模型基本一致，驗(yàn)證了作者提出方案的準(zhǔn)確性。

風(fēng)力發(fā)電葉片計(jì)算域整體網(wǎng)格風(fēng)力發(fā)電地面附面層網(wǎng)格加密邊界條件是指在求解區(qū)域的邊界上所求解的變量或者變量的一階導(dǎo)數(shù)隨位置或者時(shí)間的變化規(guī)律。邊界條件是使計(jì)算流體力學(xué)問(wèn)題有確定解的必要條件，只有給定合理的邊界條件，才可能計(jì)算得到正確的流場(chǎng)數(shù)值解。在本文的空氣場(chǎng)計(jì)算中，遠(yuǎn)場(chǎng)面設(shè)為壓力遠(yuǎn)場(chǎng)條件，葉片表面設(shè)定為無(wú)滑移壁面邊界條件，地面設(shè)為參數(shù)壁面條件。

這里展示使用“非匹配網(wǎng)格下的周期性邊界”的二維和三維復(fù)雜模型的非體素網(wǎng)格的周期性模擬結(jié)果：二維模型：拉伸變形結(jié)束后的模擬結(jié)果：等效應(yīng)力分布：累計(jì)剪切滑移：三維模型：拉伸變形結(jié)束后的模擬結(jié)果：等效應(yīng)力分布：累計(jì)剪切滑移：周期性位移確認(rèn)：位移U2：位移U3：可以看到，位移分布特征

因此，接觸屬性包括兩項(xiàng)額外的規(guī)定：粗糙摩擦以強(qiáng)制兩個(gè)表面之間無(wú)滑移約束，以及無(wú)分離的接觸壓力-過(guò)盈關(guān)系以確保一旦建立接觸便不會(huì)發(fā)生分離。剛性體參考點(diǎn)表1總結(jié)了所研究的不同分析案例。列標(biāo)題表明問(wèn)題是使用Abaqus/Standard和/或Abaqus/Explicit進(jìn)行分析的。

而在無(wú)網(wǎng)格方法中則可以根據(jù)螺栓結(jié)構(gòu)的形狀，自動(dòng)識(shí)別螺栓連接結(jié)構(gòu)，并在螺栓與墊片、螺栓與螺母、螺栓柱與結(jié)構(gòu)連接件，以及結(jié)構(gòu)連接件結(jié)合面之間自動(dòng)添加綁定或者滑移接觸約束等，減少了大量的建模時(shí)間。兩種方式處理的典型螺栓連接結(jié)構(gòu)模型如圖2所示。

圖 SLSFAC=0.1、TSSFAC=0.9、ELEMENT SIZE=0.05方法1：修改*CONTROL_CONTACT滑移界面罰函數(shù)數(shù)值 保持TSSFAC=0.9、網(wǎng)格尺寸為0.05cm不變，滑移界面罰函數(shù)SLSFAC的值分別取1、2、3、5，侵徹過(guò)程中網(wǎng)格穿透情況如下。

（材料參數(shù)為黃原始的參數(shù)）1，建立微柱初始模型如下：2，賦予微柱響應(yīng)的單晶材料材料參數(shù)，（本案例主要考慮在立方金屬軋板中常見(jiàn)的典型取向）見(jiàn)下表（研究選取了前七種情況）3，進(jìn)行網(wǎng)格劃分，采用C3D8R單元，共包含網(wǎng)格為13536個(gè)單元，其中微柱部分網(wǎng)格進(jìn)行對(duì)應(yīng)的細(xì)化，底部采用相對(duì)粗糙的網(wǎng)格。

由于涉及到傳熱、動(dòng)網(wǎng)格之類的仿真計(jì)算，整個(gè)計(jì)算流程與計(jì)算模型十分復(fù)雜繁瑣。因此在設(shè)計(jì)本案例的教學(xué)推文時(shí)，本節(jié)僅對(duì)制動(dòng)盤的制動(dòng)過(guò)程進(jìn)行仿真計(jì)算教學(xué)。待大家掌握動(dòng)網(wǎng)格、滑移網(wǎng)格兩種制動(dòng)過(guò)程的仿真之后，再分別展開熱仿真的耦合教學(xué)。本案例采用800mm的車輪，600mm的制動(dòng)盤，以100m/s的速度、5m/s^2的制動(dòng)加速度為計(jì)算工況，展開了相對(duì)應(yīng)的制動(dòng)過(guò)程仿真計(jì)算。

同時(shí)，定義鋼筋與混凝土界面的粘結(jié)滑移參數(shù)。圖3 C30混凝土材料屬性圖4 鋼筋屬性構(gòu)建圖5 鋼筋-混凝土接觸屬性（3） 網(wǎng)格劃分對(duì)鋼筋與混凝土接觸界面附近區(qū)域進(jìn)行局部網(wǎng)格加密，混凝土和鋼筋均采用采用 C3D8R：八結(jié)點(diǎn)線性六面體單元，減縮積分，沙漏控制。

將UMAT改寫為VUMAT需要從以下方面考慮：（1）UMAT是在積分點(diǎn)上調(diào)用的，而VUMAT一次調(diào)用會(huì)計(jì)算很多個(gè)積分點(diǎn)上的變量，需要對(duì)子程序接口形式進(jìn)行修改；（2）Huang本構(gòu)中的轉(zhuǎn)動(dòng)張量DROT是用于對(duì)滑移面和滑移方向進(jìn)行旋轉(zhuǎn)的，在UMAT中，Abaqus會(huì)提供轉(zhuǎn)動(dòng)張量DROT，在VUMAT中，子程序接口沒(méi)有提供DROT，需要通過(guò)VUMAT傳入的變形梯度更新滑移面和滑移方向；（3）顯示分析采用了

? 此處禁用邊界層的滑移壁面就是風(fēng)洞的外壁面，后面會(huì)設(shè)置滑移壁面邊界條件，因此不需要邊界層； ? Generate Surface Mesh_生成面網(wǎng)格； ? GenerateVolume Mesh_生成體網(wǎng)格； ? 體網(wǎng)格生成后大概如上圖所示，對(duì)網(wǎng)格生成及Scene

，且兩者不需要對(duì)應(yīng)網(wǎng)格。

4.2 滑移條件設(shè)置其他的條件設(shè)置與Fluent MRF 旋轉(zhuǎn)機(jī)械（一）一致，因此相同的設(shè)置不再闡述，僅有內(nèi)部流場(chǎng)網(wǎng)格部分不一致。因此對(duì)內(nèi)部流場(chǎng)網(wǎng)格進(jìn)行了重新設(shè)置。4.3 計(jì)算設(shè)置進(jìn)行初始化，以0.0001s的時(shí)間步長(zhǎng)進(jìn)行計(jì)算。開啟阻力監(jiān)測(cè)，本案例阻力尚未達(dá)到穩(wěn)定，但已經(jīng)超過(guò)274N。推力仿真表現(xiàn)已優(yōu)于MRF的計(jì)算結(jié)果。