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除了良好的力學性能，隔震支座還要有良好耐久性與穩定的質量,以保證能夠長期穩定地承的受荷載。為了確保隔震支座的性能正常發揮，應當重視隔震支座的后期維護工作,及時維護、更換。在實際工程中常用的疊層橡膠支座、摩擦擺隔震支座、摩擦滑移隔震支座、滾動隔震支座等由于豎向剛度很大，對豎向震動沒有隔震效果。彈簧隔震支座利用豎向彈簧減小上部結構在豎向地震下的動力響應,從而起到隔震效果,如圖3所示。

ANSYS中并沒有特定的隔震單元，但提供了一系列的彈簧-阻尼器單元，可以通過組合單元模擬隔震支座的力學特性。采用COMBIN14單元模擬隔震支座的豎向剛度，COMBIN14又稱彈簧-阻尼器單元，具有1D、2D和3D的軸向或扭轉能力。軸向彈簧-阻尼器為單軸拉壓行為，每個單元有2個節點，每個節點有3個自由度，即沿著X、Y和Z方向的三個平動或轉動位移。

采用abaqus對其進行線性屈曲分析，模型約束條件為:對撐支座處設置為鉸接，桿件交匯處設置支座使其不發生重力方向的移動，并施加水平彈簧支座，模擬立柱對對撐提供的側向剛度，具體屈曲模態結果見圖4所示。通過計算得到的臨界承載力，采用歐拉公式反推對撐的計算長度，最終結果匯總見表2所示。

采用COMBIN14單元模擬隔震支座的豎向剛度，COMBIN14又稱彈簧-阻尼器單元，具有1D、2D和3D的軸向或扭轉能力。軸向彈簧-阻尼器為單軸拉壓行為，每個單元有2個節點，每個節點有3個自由度，即沿著X、Y和Z方向的三個平動或轉動位移。

1.2 支座幾何信息傳統網架支座設計如圖2所示，網架支座連接節點包括兩部分：一部分為鋼結構支座，包括連接鋼板1和支座筋板；另一部分為混凝土柱及預埋件，其中預埋件包括一塊外露連接鋼板和錨固鋼筋。這兩部分通過帶有塞焊螺栓的連接鋼板2相連，其中連接鋼板2與錨固件外露連接鋼板通過角焊縫連接，與連接鋼板1通過螺栓連接。

當結構非常輕，而隔震周期又需要比較長，此時選擇橡膠支座是無法滿足設計要求的。應更改其他支座，例如彈簧支座、摩擦擺支座。

文章來源：建筑鋼結構進展

當豎向地震動較小時，采用拉壓等強的垂直線性彈簧模擬支座，假定支座的屈服力為接觸界面處的重力載荷與摩擦系數的乘積。但是，當地面運動具有較強的豎向分量時，支座的豎向軸力變化顯著。嚴重時甚至會出現支座與主梁分離，橡膠支座和混凝土墊層在巨大的沖擊作用下完全損壞。在這種情況下，簡化的雙線性模型不能真實再現橡膠支座的受力行為。

ansys中實現支座僅受壓行為的方式有很多，最常用的有兩種：通過接觸，通過僅受壓彈簧。 彈簧單元是ANSYS中使用頻率較高的單元。正常非線性彈簧單元combin39單元可以實現僅受壓或者僅受拉功能，其單元功能較多，單元選項設置復雜，在很多方面都有其獨特的運用。下面分享某段工程案例中的實際用到的僅受壓彈簧整套批量建模命令流。

滑移面板不允許拼接，當采用鋼材時，應采用不銹鋼材料，含鉻量應大于等于18%。建議內陸地區：不銹鋼采用符合GB/T3280規定的06Cr19Ni10，06Cr19Ni13Mo3；沿海地區以及內陸腐蝕性環境：不銹鋼采用符合GB/T3280規定的022Cr19Ni13Mo3。

鋼支座應力最大應力為326.7N/mm2，出現的位置位于荷載偏心側鋼底座與鋼墊片接觸的角部邊緣位置，此部分應力產生是在外部荷載作用下，上部角鋼有向外傾覆的趨勢，墊片與底座在角部邊緣接觸位置出現的承壓應力，局部承壓強度為400N/mm2，均滿足設計強度要求。鋼墊片在中間孔壁局部承壓，應力大小為214.8N/mm2，局部承壓強度為400N/mm2，計算結果滿足設計要求。

以鋁合金支座受力分析為例，演示iSolver的分析流程，并將iSolver和Abaqus計算結果進行對比。2.