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利用Hypermesh中Opstruct模塊求解模態(tài)分析，并在模態(tài)分析的基礎(chǔ)之上，依次建立掃頻分析和隨機(jī)振動(dòng)分析。動(dòng)剛度分析（模態(tài)法、直接法）。

經(jīng)測(cè)試分析，電子冷卻水泵噪聲主要貢獻(xiàn)頻率為基頻78Hz、諧頻310Hz、387Hz、464Hz、542Hz，見(jiàn)圖17紅色曲線，通過(guò)管路由前端框架和車身前橫梁管夾傳遞到車內(nèi)。

( 3) 在保證設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的情況下嚴(yán)格控制成本，整 體框架采用鋁合金型材 6063－T5，連桿機(jī)構(gòu)采用 45 鋼材料，厚度 5 mm，起升板厚度為 7 mm。 ( 4) 裝置在收縮狀態(tài)時(shí)，起升板處于水平面，且 板的前端可以由鋁合金框架提供支撐。

損耗剛度 K′′：需轉(zhuǎn)換為等效的阻尼系數(shù)（如粘性阻尼或結(jié)構(gòu)阻尼） 在彈簧單元中設(shè)置剛度值為 K′(ω)，若動(dòng)剛度隨頻率變化，需使用頻域分析或分段定義不同頻率下的剛度。

[2] 袁余星，鄭松林，李應(yīng)軍，等.某商用車儀表板橫梁模態(tài)和靜剛度分析[J].機(jī)械設(shè)計(jì)與制造，2016(5):75-78.[3] 錢鵬，韓曉玉，王瓊.某商用車儀表板橫梁的模態(tài)靜剛度分析與驗(yàn)證[J].農(nóng)業(yè)裝備與車輛工程，2018,56(12):89-91+94.

表2 傾轉(zhuǎn)旋翼機(jī)機(jī)翼固有頻率計(jì)算結(jié)果 機(jī)翼動(dòng)特性分析 復(fù)合材料具有各向異性的剛度特性，研究復(fù)合材料蒙皮的鋪設(shè)角度、鋪層厚度對(duì)機(jī)翼動(dòng)特性的影響。圖3 傾轉(zhuǎn)旋翼機(jī)機(jī)翼前三階模態(tài)振型 圖4 鋪層角度對(duì)機(jī)翼固有頻率的影響 機(jī)翼蒙皮鋪層角度影響 基于機(jī)翼有限元模型，采用模態(tài)分析方法研究機(jī)翼蒙皮鋪層角度變化對(duì)機(jī)翼固有頻率的影響。

但是對(duì)于常規(guī)的框架梁、柱，非線性行為通常集中出現(xiàn)于框架兩端的塑性區(qū)，如果能夠合理的確定塑性區(qū)的長(zhǎng)度，分別在框架兩端布置纖維鉸，剛度法也具有很好的精度，如圖2。如果無(wú)法預(yù)估出塑性鉸的長(zhǎng)度，宜使用多個(gè)纖維鉸以獲取更高的精度。

懸置具體開(kāi)發(fā)過(guò)程簡(jiǎn)單分為9個(gè)開(kāi)發(fā)內(nèi)容，分別為：動(dòng)力總成參數(shù)獲取、布置方案確定、模態(tài)策略確定、解耦分析、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)CAE分析、樣件驗(yàn)證、整車調(diào)教，其中布置、模態(tài)分析、剛度曲線設(shè)計(jì)、結(jié)構(gòu)仿真及樣車調(diào)校階段尤為重要。

車架主要由前端梁、牽引縱梁、邊梁、大梁組成、橫梁、前端連接裝置、后端梁等組成，如圖1所示。圖1 半掛車車架組成(初始方案)示意圖1.2 計(jì)算工況公鐵兩用半掛車公路運(yùn)輸時(shí)，汽車行駛的典型工況是在高速道路、強(qiáng)扭轉(zhuǎn)道路、一般道路和彎曲道路上的彎曲、扭轉(zhuǎn)、緊急制動(dòng)和急轉(zhuǎn)彎等4種工況。對(duì)于車架有限元靜態(tài)分析來(lái)說(shuō)，通常情況下靜強(qiáng)度只分析彎曲、扭轉(zhuǎn)2種工況[1]。

還有一個(gè)簡(jiǎn)單的模型modal（相關(guān)激勵(lì)點(diǎn)和響應(yīng)點(diǎn)都是我隨便點(diǎn)選的），可以根據(jù)自己的需要，用hypermesh導(dǎo)入模型，重新renumber這些點(diǎn)即可。使用方法：用hypermesh導(dǎo)入自己的模型，把需要計(jì)算的點(diǎn)重新renumber一下就行了（節(jié)點(diǎn)編號(hào)，用記事本打開(kāi)我的頭文件就知道了），然后導(dǎo)出模型。用記事本打開(kāi)自己的模型，添加一行include這個(gè)IPI的語(yǔ)句即可（如果不知道怎么添加，用記事本打開(kāi)我的

2、邊梁剛度放大系數(shù)對(duì)程序判斷為邊梁的梁，其抗震狀態(tài)下的剛度放大系數(shù)按該參數(shù)設(shè)置，該剛度系數(shù)影響模型的模態(tài)計(jì)算、地震下的位移、內(nèi)力等(注：主要為適應(yīng)廣東高規(guī)2021版)。3、連梁剛度折減系數(shù)軟件根據(jù)該參數(shù)對(duì)連梁剛度進(jìn)行折減，并且對(duì)按框架梁輸出的連梁和墻開(kāi)洞方式生成的連梁均有效。

然后，分析不同類型的齒輪嚙合對(duì)從動(dòng)齒輪的角速度以及接觸力的影響。有關(guān)此教程模型的更多詳細(xì)信息，請(qǐng)參見(jiàn) COMSOL 案例庫(kù) 。 下圖顯示了從動(dòng)齒輪的角速度隨驅(qū)動(dòng)齒輪的角速度的變化。對(duì)于剛性齒輪嚙合，從動(dòng)齒輪會(huì)以恒定的速度旋轉(zhuǎn)。當(dāng)齒輪嚙合剛度恒定時(shí)，從動(dòng)齒輪會(huì)先波動(dòng)，然后再穩(wěn)定到恒定速度。具有剛度變化的齒輪嚙合繼續(xù)圍繞平均值波動(dòng)，從而引起振動(dòng)。

根據(jù)原因分析所述的第5點(diǎn)將前端的橫向補(bǔ)板與縱向大梁組成的上翼緣對(duì)接處界面制出圓弧，如圖9所示；將后端梁組成的腹板優(yōu)化成帶圓弧過(guò)渡的L型結(jié)構(gòu)等措施，如圖10所示，與大梁下翼緣相連，減小應(yīng)力集中程度。

圖10 增加剛度后第2、3段皮帶240～400 Hz橫向振幅2.2 試驗(yàn)驗(yàn)證用上述優(yōu)化的方案在NVH臺(tái)架上進(jìn)行對(duì)比測(cè)試。圖11給出了麥克風(fēng)的測(cè)點(diǎn)布置，4個(gè)麥克風(fēng)分別布置在發(fā)動(dòng)機(jī)的前端、進(jìn)排氣側(cè)及上端1 m處。圖12給出了噪聲最明顯的前端1 m處聲壓級(jí)對(duì)比結(jié)果。從對(duì)比結(jié)果中可以看出，兩個(gè)方案240～400 Hz 范圍內(nèi)的噪聲均明顯下降。

鏟斗幾何模型圖鏟斗有限元模型圖開(kāi)始挖掘時(shí)鏟斗應(yīng)力和位移云圖斗桿全部深處時(shí)鏟斗的應(yīng)力和變形云圖華強(qiáng)科技文化集團(tuán)分析需求1、移動(dòng)舞臺(tái)提升至最高位置，移動(dòng)舞臺(tái)橫軸中心離地面25米處。1）臺(tái)面水平，框架結(jié)構(gòu)剛度、強(qiáng)度、穩(wěn)定性。（重力+臺(tái)面外載）2）臺(tái)面翻轉(zhuǎn)至垂直，框架結(jié)構(gòu)剛度、強(qiáng)度、穩(wěn)定性。（重力+臺(tái)面外載）3）臺(tái)面水平，側(cè)向載荷。

還有一個(gè)簡(jiǎn)單的模型modal（相關(guān)激勵(lì)點(diǎn)和響應(yīng)點(diǎn)都是我隨便點(diǎn)選的），可以根據(jù)自己的需要，用hypermesh導(dǎo)入模型，重新renumber這些點(diǎn)即可。使用方法：用hypermesh導(dǎo)入自己的模型，把需要計(jì)算的點(diǎn)重新renumber一下就行了（節(jié)點(diǎn)編號(hào)，用記事本打開(kāi)我的頭文件就知道了），然后導(dǎo)出模型。用記事本打開(kāi)自己的模型，添加一行include這個(gè)IPI的語(yǔ)句即可（如果不知道怎么添加，用記事本打開(kāi)我的