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要分析零件開裂的原因和解決辦法，我們需要從四個角度出發(fā)： 溫度（模溫和料溫） 注塑的壓力 材料流動 零件的冷卻 其次，PE注塑開裂的位置也是由不同原因?qū)е碌模? 當(dāng)開裂產(chǎn)生在材料流動的方向 開裂的原因是材料分子的方向

01案例背景某電子產(chǎn)品的固定裝置出現(xiàn)螺絲柱開裂，前期嘗試通過調(diào)整螺絲尺寸、扭矩設(shè)定及組裝工藝的條件參數(shù)仍會再現(xiàn)不良。據(jù)了解，失效件來自多個生產(chǎn)批次，但其原材料集中在同一批次中，考慮失效模式可能為配方工藝失效，所以進(jìn)行失效位置的全成分定量分析及失效分析。

殘余應(yīng)力和外加載荷是誘導(dǎo)應(yīng)力腐蝕開裂的力學(xué)條件。同時在酸性環(huán)境和Cl-腐蝕的共同作用下，管子逐漸產(chǎn)生腐蝕裂紋源并擴(kuò)展，導(dǎo)致強(qiáng)度減弱。在管內(nèi)外壓差作用下，造成奧氏體不銹鋼0Cr18Ni10Ti換熱器Cl-應(yīng)力腐蝕開裂并最終導(dǎo)致爆管。建議措施1加強(qiáng)原料控制（1）建立加氫裂化裝置原料油總Cl分析平臺，包括分析設(shè)備和方法。

02 彈性體疲勞壽命損傷理論?通過彈性體疲勞壽命損傷理論來進(jìn)行疲勞壽命分析，基本思想和傳統(tǒng)的金屬疲勞的一致，仿真計(jì)算工作量很小，適合在工程計(jì)算中應(yīng)用。03 基于開裂能量密度? 通過開裂能量密度的方法進(jìn)行疲勞壽命的計(jì)算，基于裂紋擴(kuò)展的基本假設(shè)，考慮拉伸載荷作用和平均應(yīng)力的修正，并給出關(guān)鍵區(qū)域的開裂方向。相對于上面的方法，其分析精度較高。

02彈性體疲勞壽命損傷理論?通過彈性體疲勞壽命損傷理論來進(jìn)行疲勞壽命分析，基本思想和傳統(tǒng)的金屬疲勞的一致，仿真計(jì)算工作量很小，適合在工程計(jì)算中應(yīng)用。03基于開裂能量密度? 通過開裂能量密度的方法進(jìn)行疲勞壽命的計(jì)算，基于裂紋擴(kuò)展的基本假設(shè)，考慮拉伸載荷作用和平均應(yīng)力的修正，并給出關(guān)鍵區(qū)域的開裂方向。相對于上面的方法，其分析精度較高。

01Mullins效應(yīng)? 通過Mullins效應(yīng)進(jìn)行橡膠件的損傷分析，當(dāng)損傷到達(dá)1時，認(rèn)為橡膠出現(xiàn)開裂，但是在實(shí)際仿真計(jì)算中需要進(jìn)行大量的分析計(jì)算，工作量巨大。02彈性體疲勞壽命損傷理論?通過彈性體疲勞壽命損傷理論來進(jìn)行疲勞壽命分析，基本思想和傳統(tǒng)的金屬疲勞的一致，仿真計(jì)算工作量很小，適合在工程計(jì)算中應(yīng)用。

混凝土開裂模型尺寸Abaqus以非線性計(jì)算為自身優(yōu)勢，在眾多有限元軟件中一騎絕塵，本文選用Abaqus作為模擬工具。為減少計(jì)算經(jīng)費(fèi)，可以先使用個人筆記本進(jìn)行前處理建模，然后在北鯤云平臺進(jìn)行提交作業(yè)分析。Ⅰ整體介紹為減少計(jì)算成本，整體采用平面應(yīng)力模型，讀者也可根據(jù)自己需求建立三維實(shí)體模型。

本文基于大型非線性有限元商用軟件Abaqus模擬混凝土I型開裂行為，主要內(nèi)容包括：混凝土開裂模型介紹、數(shù)值模擬細(xì)節(jié)、后處理分析。模型介紹 本文講解的模型數(shù)據(jù)選自胡少偉課題組[2]，模型尺寸圖所示，彈性模量：30 GPa，泊松比：0.167，抗拉強(qiáng)度：1.65 Mpa，斷裂能：102.8 N/m，預(yù)置裂紋長度為80 mm。

<p>前面介紹了含有弱化界面的映射網(wǎng)格模型建立，那么基于這樣的網(wǎng)格，我們該如何做開裂失效分析呢，通過批量插入cohesive單元可以模擬更為真是的裂紋擴(kuò)展路徑，下面給一個含有弱化界面和本征裂紋的win7圖標(biāo)的拉伸開裂模擬和沖擊開裂模擬：</p><p>win7圖標(biāo)的拉伸開裂模擬：</p><p>1 有限元模型</p><div contenteditable="false" width="100%"><img

2有限元模型的建立　　基于定性地分析冰箱門門蓋開裂的原因的基礎(chǔ)上，為了驗(yàn)證分析的正確性以及定量地計(jì)算出在熱脹冷縮時門蓋的應(yīng)力，使用HyperMesh、RADIOSS軟件對冰箱門進(jìn)行溫度場模擬，分析查找出門蓋開裂的原因，并在此基礎(chǔ)上對其結(jié)構(gòu)進(jìn)行改善。　　

都是我創(chuàng)作的動力，期待你的加入鋼板沖壓過程中，最常見的問題就是沖壓開裂了。其中原因復(fù)雜，可能是材質(zhì)選取不當(dāng)或性能波動太大，可能是沖壓工藝不當(dāng)，也可能是模具問題等。今天通過一個沖壓開裂的案例分析，來初步探討下沖壓開裂的原因。1. 問題描述：零件材質(zhì)：HC340/590DP；料厚：1.6mm；原材料生產(chǎn)穩(wěn)定，有一定的廢品率。

變形與開裂是模具熱處理中的兩大難題，其產(chǎn)生的原因是復(fù)雜的，但是只要掌握其規(guī)律，對其進(jìn)行認(rèn)真的分析和研究，對癥下藥，模具的變形是可以減少，且其開裂也是可以控制的。

，等效總應(yīng)變最大數(shù)值在孔周邊均布，假如開裂則位置塑膠在孔周邊，但是方向不能確定；4.注塑后殘余應(yīng)力的影響 在實(shí)際的冷熱沖擊試驗(yàn)中，產(chǎn)品的開裂結(jié)果基本一致，所以前兩種的開裂預(yù)測是不準(zhǔn)確的，要想準(zhǔn)確精確預(yù)測開裂區(qū)域，還需要考慮塑膠成型后的殘余應(yīng)力的影響，分析結(jié)果如下：PA6-GF30材料界面分離&注塑殘余應(yīng)力分析結(jié)果 從上面的分析結(jié)果可以看出，PA6-GF30材料的開裂趨勢為圖中紅色所示

3.2．SOLID65開裂動力分析 對第2.2節(jié)同樣的問題用SOLID65和BEAM188單元進(jìn)行動力分析。 圖24 為在動力載荷作用下梁端一點(diǎn)的Y向位移歷程，圖25為同一模型不考慮開裂情況下梁端一點(diǎn)的Y向位移歷程（將抗拉強(qiáng)度設(shè)置為無窮大即可不考慮開裂）。

如下圖所示，為基于斷裂模型MMC（Modifed Mohr Coulomb）進(jìn)行的沖壓成形分析，而且研究了板料方向（0°/45°）對開裂的影響。0°沖壓開裂位置與45°沖壓開裂位置明顯不同，充分證明了板料各向異性，不同的擺放產(chǎn)生的開裂缺陷不同。

根據(jù)分析，開裂位置所需材料由區(qū)域A材料流動補(bǔ)充，由于該區(qū)域受到的拉延筋阻力過大，造成材料因流動性差而出現(xiàn)開裂。減小區(qū)域A拉延筋阻力系數(shù)會增加材料在該區(qū)域的流動性，產(chǎn)品開裂狀態(tài)會有所改善。根據(jù)分析，減小該位置仿真模型拉延筋阻力系數(shù)至0.35。在仿真模型拉延筋優(yōu)化改善的位置采用降低拉延筋高度的方法進(jìn)行處理，利用砂輪機(jī)對后圍外板對應(yīng)位置的拉延筋進(jìn)行打磨，降低其高度。

如下圖所示，為基于斷裂模型MMC（Modifed Mohr Coulomb）進(jìn)行的沖壓成形分析，而且研究了板料方向（0°/45°）對開裂的影響。0°沖壓開裂位置與45°沖壓開裂位置明顯不同，充分證明了板料各向異性，不同的擺放產(chǎn)生的開裂缺陷不同。

失效分析案例塑料制件在使用過程中發(fā)生開裂（見圖1），需要找到開裂的原因，為進(jìn)一步改善提供方向。