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在工作中波紋管常會因為內壓過大而產生平面失穩，平面失穩一般發生在長度與直徑之比較小的波紋管中，或者無加強型波紋管中，是指波紋所在的平面不再與波紋管的軸線保持垂直，一個或多個波紋出現傾斜或彎曲[1]。張慶等[2]提出用ANSYS有限元法對同時承受軸向、橫向和轉角位移載荷的波紋管進行內壓穩定性分析。葉陳等[3]利用 ANSYS軟件對未發生位移的波紋管平面失穩壓力進行有限元分析。

有側向約束的可伸縮支撐在荷載作用下，支撐端部及插接連接部位出現變形，插接處插接段上弦、雙榀腹桿桁架下弦端部、銷軸變形相對明顯；插接段上、下弦發生側向失穩。2. 無側向約束的可伸縮支撐在荷載作用下，支撐端部、插接段上弦、雙榀腹桿桁架下弦端部、銷軸變形相對較大；支撐整體的上、下弦發生側向失穩。3.

1963年羅馬尼亞布加勒斯特的一個跨度為93.5m的網殼屋蓋在一場大雪后被壓垮，其原因就是網殼結構的整體失穩。近年來，隨著各類大跨空間結構的廣泛應用，結構的穩定性問題變得尤為突出。穩定性分析（屈曲分析）已經成為各類結構設計中必須考慮的關鍵性問題。本節簡單介紹ANSYS屈曲分析的有關概念和理論背景。結構的失穩破壞一般可分為如下兩種，即分支型失穩和極值型失穩。

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外壓容器穩定性分析輸入條件幾何模型、外壓仿真流程結果與效果?全模型與1/2 模型計算所得臨界壓力均為1.24MPa ，這是由于在側向外壓作用下，圓筒僅沿圓周方向失穩，軸向對稱面不會影響失穩時非對稱突變。?采用特征值法可以有效計算其失穩模態。

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由計算結果對比可知：對于臨界失穩問題，PKPM-CAE和ABAQUS的結果幾乎完全一致，臨界失穩荷載系數誤差小于1%；對于雙非線性穩定問題，PKPM-CAE和ABAQUS的極限承載能力計算結果幾乎完全一致，其真實承載能力約為臨界失穩荷載的1/3。 3.

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3 高層建筑鋼結構框架節點承載力三維仿真分析分別構建高層建筑鋼結構框架節點三維模型和有無支管情況下的有限元模型，并計算荷載-位移關系，分析模型狀態變量，設定框架分級荷載，確定鋼結構失穩判定閾值，以此為依據進行失穩判定。3.1 有無支管情況下的有限元模型構建在鋼管接頭中，分水管和主管由一塊連接板和一塊高強度的螺栓連接。

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