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圖1 耳片結(jié)構(gòu)算例4.有限元模型的生成4.1 幾何模型建立本模型由一個耳片結(jié)構(gòu)和兩根軸結(jié)構(gòu)組成，具體的幾何尺寸如下圖所示：圖 2 耳片結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)圖 3 軸結(jié)構(gòu)尺寸參數(shù)4.2 網(wǎng)格生成及材料定義材料采用彈塑性非線性材料，具體材料參數(shù)如下圖所示：圖 4 線彈性材料參數(shù) 圖 5 塑性材料參數(shù)

3-耳式支座耳式支座也被稱為懸掛式支座。耳式支座分為短臂型、長臂型和加長臂型三類類，每類又有帶墊板和不帶墊板兩種。長臂型和加長臂型耳式支座有較大的安裝尺寸，當(dāng)容器外面包有保溫層，或者將容器直接放置在樓板上時，宜選用長臂型和加長臂型。4-支承式支座 支承式支座是指在容器底部或容器下部外壁焊有數(shù)根立柱或數(shù)塊支承板的支承結(jié)構(gòu)。

焊縫長度為100 mm，耳板厚度為20 mm，耳板承受的橫橋向拉力值為120 k N，按照簡化計(jì)算方法σ=F/l/t，計(jì)算得到焊縫的抗拉應(yīng)力為60 MPa，小于角焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。

加強(qiáng)筋4厚度 k 18 加強(qiáng)筋5厚度 l 15 圖4 底座參數(shù)靈敏度分析流程圖 圖5 底座參數(shù)靈敏度圖 從圖5中可得到，墊塊的長度、寬度，柱窩高度，耳板厚度和加強(qiáng)筋1的厚度對底座的應(yīng)力值影響較大。

產(chǎn)品特點(diǎn)：l 小尺寸設(shè)計(jì)，2盤位組Raid 0，對外提供 尺 寸 ：92mm × 69mm 多 路的高速數(shù)據(jù)接口l 采用NVME存儲架構(gòu)，可通過千兆/萬兆網(wǎng) 口提供FTP或網(wǎng)盤訪問功能l 具有高帶寬、低功耗、小尺寸，提供標(biāo)準(zhǔn) exFAT文件系統(tǒng)

⒈滑塊座側(cè)面尺寸要比滑塊大 ⒉滑塊之?dāng)D塊凸出部分不可與滑道干涉； 滑塊座之凸出部分也不可與板面干涉； 即陰影部分⒈不可與滑道干涉； 陰影部分⒉不可與板側(cè)面干涉； 如圖示意： 建議解決辦法：滑道高度d≤c(滑塊座尺寸) 滑塊寬度e≤f(擠塊寬度

（3）對電芯等剩余部件進(jìn)行網(wǎng)格劃分，選擇薄體網(wǎng)格劃分通過觀察，電池包的厚度為80mm，所以電池的基本尺寸給8mm，可以畫80/8=10層網(wǎng)格了。最小表面尺寸可以給15~25%，薄體層數(shù)給2~3層（主要是針對導(dǎo)熱墊和環(huán)氧板）。

兩耳時差 圖1a：當(dāng)聲音來自前方，雙耳時間差為零（左）。當(dāng)聲音來自側(cè)面，頭的尺寸約為20厘米，聲速為340米/秒，最大時差為0.58毫秒（右） 在低頻下可以最佳地 破譯 相位差。在較高的頻率下，與頭部的尺寸相比，波長可能太短，以至于信號模式自身重復(fù)，兩只耳朵可能碰巧接收到相同的相位（圖1b）。

最終的駕駛室 SEA 模型如圖 1 所示，包含 742 個板結(jié)構(gòu)子系統(tǒng)。圖1 駕駛室SEA模型板結(jié)構(gòu)子系統(tǒng)駕駛室聲學(xué)包是通過計(jì)算駕駛員頭部所在聲腔的平均聲壓來衡量其聲學(xué)性能的。由于關(guān)注的是駕駛員處的噪聲，因此首先劃分出駕駛員處的頭部聲腔；其次為探尋噪聲的能量傳遞路徑，對駕駛員及乘員分別劃分出腰部、腿部空間。

求解的自動時間增量與單元最小尺寸相關(guān)，網(wǎng)格尺寸越大，計(jì)算效率越高，如計(jì)算實(shí)際工程模型時此處網(wǎng)格尺寸可能不具備參考價值，但本例主要是對彈丸侵徹復(fù)合靶板的技術(shù)可行性驗(yàn)證進(jìn)行討論，不對單元尺寸對計(jì)算精度的影響做過多分析。 1.1 模型介紹 彈丸長10cm，半徑4cm；靶板長、寬均為25cm，陶瓷厚3cm，金屬鋁板厚3cm，纖維層合板總厚度也為3cm，分為三層，每一層由兩層單元組成。

PART1模型準(zhǔn)備 本文案例的模型為電控箱，如上圖，由殼體、支柱、厚板、板1、板2、零件組成，其中零件分別裝配在板1、板2上，當(dāng)電控箱體工作時，零件需要保持良好的散熱性能，故必須要保持零件與厚板和殼體之間的間隙要求。所以要解決的問題是在當(dāng)前的公差和制造工藝下，零件與厚板和零件與殼體之間的間隙是否滿足在0.7mm—0.9mm之間？

實(shí)例分析圖1 起豎支耳模型圖1中所示為工程上最常見的起豎支耳模型，其包括兩個部分：橫板和豎耳。工藝生產(chǎn)上，即可以將橫板和豎耳做成一個整體鑄件（如圖1.a），也可以將二者作為兩個單獨(dú)的部件焊接而成（如圖1.b）。有限元分析時，一般會忽略鑄件上小的過渡圓角，也經(jīng)常忽略焊接件上的焊縫，即而簡化為適于分析的幾何實(shí)體（如圖1.c）。

（2）頂板鋼筋：板厚為100，鋼筋面設(shè)置負(fù)彎矩鋼筋、直徑8，長度1000。馬凳規(guī)格尺寸符合板厚、板保護(hù)層要求，體現(xiàn)降板部位鋼筋搭接節(jié)點(diǎn)、管線排布合理。（3）樓梯施工縫必須留置樓梯平臺1/3的部位，同時控制好梯板鋼筋的保護(hù)層厚度。

也就是說，尺寸效應(yīng)并不只是讓材料“更強(qiáng)”，而是會改變局部變形與失效方式，使超薄板更容易在狹窄剪切帶內(nèi)發(fā)生撕裂。這一點(diǎn)非常關(guān)鍵，因?yàn)樗f明：超薄板沖裁中的斷裂機(jī)理，并不是傳統(tǒng)厚板沖裁機(jī)理的簡單縮小版，而是一種隨著尺度下降而發(fā)生機(jī)制轉(zhuǎn)變的新問題。推薦這個文章主要有三點(diǎn)原因：第一，在研究超薄板、微成形和微沖裁問題時，不能再機(jī)械套用傳統(tǒng)GTN模型，必須重視剪切主導(dǎo)損傷機(jī)制。

車架界面尺寸參數(shù)創(chuàng)建使用 Hypermorph 對車架分別進(jìn)行高度方向和寬度方向拉伸25mm，然后創(chuàng)建形狀尺寸設(shè)計(jì)變量，如圖2所示： 圖2 形狀尺寸變量主體結(jié)構(gòu)板厚參數(shù)創(chuàng)建考慮板厚取整數(shù)，要先創(chuàng)建離散的變量值，然后創(chuàng)建主要結(jié)構(gòu)件的板厚尺寸設(shè)計(jì)變量，如圖3和圖4所示：

為了更好的計(jì)算精度，對板的網(wǎng)格尺寸以及附近模具中的網(wǎng)格尺寸設(shè)為0.5mm，對遠(yuǎn)離接觸區(qū)域的模具網(wǎng)格尺寸設(shè)為3mm。程序自動在不同的網(wǎng)格尺寸間進(jìn)行過渡。

46800 電池?zé)o極耳設(shè)計(jì)縮短電子傳輸路徑，從而降低電池內(nèi)阻。極耳是從電芯中將正負(fù)極引出來的金屬導(dǎo)電體，是電池在進(jìn)行充放電時的接觸點(diǎn)。傳統(tǒng)圓柱電池通過單極耳來實(shí)現(xiàn)電流收集，由于電阻的存在，電池在充放電的過程中，特別是大電流充放電的過程中會產(chǎn)生顯著的歐姆熱，引起電池溫度的升高，隨著電芯尺寸的變大，卷繞長度更長，會加劇內(nèi)部電流和溫度分布的不均勻性，在極耳處產(chǎn)生局部高溫。

在PCB板中，由于在MLCC兩端的電極為焊接，電極間的長度方向的變形（圖中藍(lán)色的雙箭頭）使PCB板表面（圖中黃綠色的雙箭頭）變形，如此反復(fù)導(dǎo)致振動。該振動通過PCB板的傳導(dǎo)被放大，成為人耳能聽到的程度的音壓是嘯叫。當(dāng)然，條件是振動的頻率為可聽頻段。嘯叫是種典型的現(xiàn)象，有怎樣的對策呢？

兩耳時差 圖1a：當(dāng)聲音來自前方，雙耳時間差為零（左）。當(dāng)聲音來自側(cè)面，頭的尺寸約為20厘米，聲速為340米/秒，最大時差為0.58毫秒（右）在低頻情況下，我們的大腦能很好地解析相位差。但頻率升高后，波長可能短于頭部尺寸，導(dǎo)致雙耳接收到的相位出現(xiàn)混淆，甚至出現(xiàn)“虛假匹配”（圖1b）。

把導(dǎo)熱硅膠片鋪在液冷板上，把銅鋁復(fù)合板貼在導(dǎo)熱硅膠片上(如圖６所示)，保證各部件間緊密貼合，壓緊壓實(shí)； 2. 將耐壓測試儀黑線夾在液冷板上，紅線夾在銅鋁復(fù)合板上； 3. 施加2400Ｖ AC電壓， 時間60S， 讀取漏電流。