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版本路線清晰：Abaqus 在 3.x 被官方棄用，Marc 則是 3.x 文檔中明確支持與維護的 FEM 選項，減少“接口過期”的不確定性與維護成本。

為了避免此類數值求解問題發生，我們會使用非局部效應（不考慮局部效應）總等效塑性應變來計算損傷變量，由結構過程計算的總等效塑性應變場被轉換為非局部效應（交錯方法），意味著將局部值“擴散”為非局部值，應變擴散由長度參數控制，以這種方式，應變局部效應不受定單元網格尺寸控制，而是受“非局部長度參數”限制（這與真實材料中發生的情況類似，應變局部效應將分布在相對較小的區域上），換句話說，該分析對網格細化不敏感。

為了避免此類數值求解問題發生，我們會使用非局部效應（不考慮局部效應）總等效塑性應變來計算損傷變量，由結構過程計算的總等效塑性應變場被轉換為非局部效應（交錯方法），意味著將局部值“擴散”為非局部值，應變擴散由長度參數控制，以這種方式，應變局部效應不受定單元網格尺寸控制，而是受“非局部長度參數”限制（這與真實材料中發生的情況類似，應變局部效應將分布在相對較小的區域上），換句話說，該分析對網格細化不敏感。

另外，邊界條件如重力和塑性功熱生成可以直接施加到模型部件中。輸入的模型部件可以重新定位，包括平移、旋轉等，這對采用不同前面工步采用的剛體模型是比較方便的。■ 如果當前分析的工步后續會接著有下一個仿真工步，可以用 EXPORT SEC 選項來輸出模型部件。在輸出過程中，可以改變分析維數并進行擴展，例如將軸對稱或平面應變的模型部件擴展為全三維模型。

本例中使用的表在marc安裝目錄下保存在ratcheting.txt作為原始格式。 我們首先讀取包含表的文件，然后進行ratcheting.txt，我們將自變量V1定義為時間。上傳的表格包含567個點。為了減少數據擬合過程的計算時間，可以使用“減少數據點”選項減少數據點的數量。生成一個新圖表命名為ratcheting_reduced。

柱樁在 Marc 模型中定義為剛體，14 個交互點由 14 個節點控制，作為此 Marc 模型的新邊界條件。 底盤底板的 Marc 模型 物理測試 在物理測試過程中，與 CAE 仿真工況一樣，采用相同的操作：整輛汽車以 30 km / h 的速度通過測量柱樁，并根據車輛的高度設置定義了測量柱樁的高度。

MSC.Marc聯盟，成員包括高校博士、Marc公司研發人員，我們歡迎有志之士的加入，并開展Marc mentat的相關業務： 主攻方向： 焊接；超塑性；壓模；軋制；蠕變；疲勞分析；連鑄；蠕變；塑性加工；汽車懸架；抗震；彈塑性；IDA分析；剪力墻（普通砼和UHPC）抗震；橡膠砂剪切試驗；振動臺試驗模擬

打開Marc 模型。首先，先選擇此分析所使用的單位，此案例所使用的是 MPa。 載入完成后，會出現綠色勾勾。Visualization options也會出現在此控制面板的右上角，讓用戶可定義檢視角度。

本示例的目標是展示新版本Marc在調用前分析狀態的功能改進。兩個模型如圖1所示。初始模型用于執行第一階段的鉚接形成分析。它將這個模型與從后處理文件中網格化的鉚釘網格結合起來如圖2所示。圖1：兩個階段的模型 第一階段模型的設置第一個模型相對簡單，CAD中構建3個幾何模型，進行網格劃分，見圖1。定義材料，設置模量，泊松比和塑性硬化曲線見圖2。

圖13 點擊運行幫助自動運行程序點擊了解更多詳情：Marc高級非線性有限元分析

使用對稱模型生成功能建立三維模型，單元類型為一階縮減積分四面體單元(C3D8R)，同時使用增強沙漏控制選項。材料屬性包括Mullins效應、永久變形(用金屬塑性材料模型模擬)、超彈性(Yeoh材料模型)。Mullins效應是填充橡膠材料發生變形時產生的應力軟化現象。

圖6 塑性鉸計算所使用的材料強度圖7 梁配筋信息（設計配筋時填為0）圖8 柱配筋信息對于CD段，ASCE 41規范中為垂直下降，但是這將會導致數值問題，無法收斂，也與實際情況不相符，因此CD段應按一定的斜率下降。CD段的斜率通過鉸覆蓋選項控制。可以通過細分構件改變CD段的斜率（如圖9）。

本例中使用的表在marc安裝目錄下保存在ratcheting.txt作為原始格式。 我們首先讀取包含表的文件，然后進行ratcheting.txt，我們將自變量V1定義為時間。上傳的表格包含567個點。為了減少數據擬合過程的計算時間，可以使用“減少數據點”選項減少數據點的數量。生成一個新圖表命名為ratcheting_reduced。

非線性有限元分析可以準確地描述柔性組件的非線性行為，包括塑性變形、非線性材料、組件的大變形、屈曲、自接觸等，而MBD模型可以準確地對系統進行建模，并為非線性組件提供真實的邊界條件。聯合仿真模型比完全的非線性有限元模型計算速度要快得多，并且不會影響精度。三星目前的墊圈仿真方法沒有運用Adams和Marc的聯合仿真，因此無法捕獲實際的系統動力學，并且對設計過程的價值有限。

另外，邊界條件如重力和塑性功熱生成可以直接施加到模型部件中。輸入的模型部件可以重新定位，包括平移、旋轉等，這對采用不同前面工步采用的剛體模型是比較方便的。■ 如果當前分析的工步后續會接著有下一個仿真工步，可以用 EXPORT SEC 選項來輸出模型部件。在輸出過程中，可以改變分析維數并進行擴展，例如將軸對稱或平面應變的模型部件擴展為全三維模型。

鈦合金屬于組織結構、應變速率敏感性材料，其力學性能隨組織結構和應變速率變化，另外，鈦合金的變形抗力隨溫度的降低是急劇增加的，且比鋼鐵材料的增加速度要快得多，因此，鈦合金對等溫鍛造和超塑性鍛造工藝參數的控制要求較高。

相變熱力學SMA 的相變過程（奧氏體→馬氏體為正向相變，反之為反向相變）由熱力學驅動力控制。當應力或溫度達到臨界值時，相變啟動，伴隨自由能變化。

Table 2.1.3–1 不同截面控制規則的分析結果比較 圖 2.1.3–1 未變形網格單元 圖 2.1.3–2 在10微秒時的變形情況 (網格單元控制選項為 centroid kinematic 和 combined hourglass ) 圖 2.1.3–3 在30微秒時的變形情況 (網格單元控制選項為 centroid kinematic 和 combined

圖2 固有應變定義 圖3 定義固有應變的4層單元 同時做如下操作: a）在Marc界面“分析任務”菜單下“停用”選項中停用所有定義的各層固有應變單元 b) 為每一層創建一個分析工況。

圖2 固有應變定義 圖3 定義固有應變的4層單元 同時做如下操作: a）在Marc界面“分析任務”菜單下“停用”選項中停用所有定義的各層固有應變單元 b) 為每一層創建一個分析工況。