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用ABAQUS模擬出來的滯回曲線峰值達(dá)不到試驗(yàn)時(shí)的峰值，并且將混凝土本構(gòu)中混凝土的強(qiáng)度換到了40效果也不明顯，而且試驗(yàn)中水平位移加載到15mm左右時(shí)才打到峰值，用abaqus模擬時(shí)位移才到5左右就到峰值了，這是什么原因啊。模擬出來的這個(gè)滯回曲線有問題嗎，還是說在設(shè)置中某一步出錯(cuò)了，求大佬們解答

正常的鋼筋混凝土梁四點(diǎn)彎曲試驗(yàn)得到的荷載-位移曲線在鋼筋屈服后應(yīng)有一個(gè)強(qiáng)化的上升階段再破壞，但是我使用ABAQUS模擬時(shí)，當(dāng)混凝土網(wǎng)格設(shè)置為25mm時(shí)，得到的荷載-位移曲線在鋼筋屈服后直接下降；當(dāng)混凝土網(wǎng)格設(shè)置為50mm時(shí)才不下降，但對(duì)于一根300*150*1800mm的梁來說，50mm的網(wǎng)格劃分太大了，我想知道能怎么調(diào)整才能得到一根與試驗(yàn)趨勢(shì)吻合的荷載-位移曲線。

圖中橙色線是試驗(yàn)的剪力-滑移曲線，藍(lán)色線為有限元結(jié)果，想問問有沒有大佬知道，什么原因可能造成圖中差異這么大

對(duì)鋼筋混凝土柱軸壓試驗(yàn)論文進(jìn)行復(fù)刻驗(yàn)證，發(fā)現(xiàn)有限元模擬出來基本在1~2mm達(dá)到峰值荷載，而文章中試驗(yàn)數(shù)據(jù)則在5mm左右達(dá)到峰值荷載，如下圖所示。同時(shí)，我看很多期刊比較好的論文，他們對(duì)于軸壓有限元和試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比，采用的是荷載-應(yīng)變曲線，如下圖：請(qǐng)問是不是采取荷載-應(yīng)變曲線更合理？荷載-位移曲線對(duì)不上是不是因?yàn)榧虞d儀器各部件存在變形誤差導(dǎo)致？

我做的是帶耗能鋼筋自復(fù)位橋墩滯回模擬，接觸和約束是參考文獻(xiàn)并根據(jù)實(shí)際情況設(shè)置的，材料參數(shù)由于還沒有做材性試驗(yàn)，都是從網(wǎng)上找的同種材料的參數(shù)，模型沒有考慮粘結(jié)滑移，想問一下問題可能出在哪里呢？模擬滯回曲線的承載力遠(yuǎn)大于試驗(yàn)的 編輯

模型是斷裂試驗(yàn)，COHESIVE單元插入的方式是全局插入。SDEG隨時(shí)間變化的曲線在達(dá)到1之前會(huì)出現(xiàn)一個(gè)平臺(tái)，看起來很奇怪，這個(gè)給試驗(yàn)帶來的影響是，荷載曲線相應(yīng)的時(shí)間點(diǎn)也會(huì)出現(xiàn)一個(gè)小平臺(tái)，這樣使荷載曲線看起來不是光滑的。試驗(yàn)由每分鐘相同的位移速度控制。

各位大佬，我是復(fù)現(xiàn)一篇文獻(xiàn)中的推出實(shí)驗(yàn)模型，采用的是動(dòng)力顯示求解器，接觸根據(jù)文獻(xiàn)是利用通用接觸設(shè)置接觸，但現(xiàn)在遇到的問題是如何提取型鋼表面的粘結(jié)應(yīng)力（應(yīng)該就是型鋼表面切應(yīng)力）和局部位置的滑移，我看了幫助手冊(cè)，上面表示通用接觸能輸出CSHEARF，而勾選CSTRESS只能輸出CPRESS，所以想知道如何提取型鋼表面的粘結(jié)應(yīng)力和輸出局部位置的滑移量呢？

abaqus中怎么利用推出試驗(yàn)得到的剪切剛度，在connector中只找到了怎么模擬螺栓，但是切向的剪切剛度不知道怎么加進(jìn)去，求大神幫忙解答一下

對(duì)論文進(jìn)行復(fù)刻，預(yù)應(yīng)力鋼桁架混凝土梁抗彎荷載位移曲線相差較大，承載力上升較快，但是極限承載力比試驗(yàn)小，原因出自哪里呢？

求教，軸壓下，長(zhǎng)柱的荷載-跨中撓度曲線如何用ABAQUS提取？